Отопление общественных зданий реферат

Обновлено: 05.07.2024

Автор нижеприведенной статьи, в целом разделяя взгляды В. С. Касаткина, счел уместным предложить некоторые уточнения, а в некоторых случаях и поспорить с коллегой.

Теплопункты и магистральные трубопроводы

В обсуждаемой статье описывается проектное решение, при котором стояки присоединяются не к вет-вям, проложенным по периметру здания, а к коллектору теплопункта. При этом обратные трубопроводы, прокладываемые по техническим помещениям, не теплоизолируются.

Принятие данного проектного решения должно обосновываться расчетом теплового баланса помещений.

Расположение распределительных коллекторов для стояков в помещениях теплопунктов представ-ляется оправданным, однако здесь следует внести уточнение.

В [1] стояки присоединяются к коллекторам через балансировочный клапан и шаровый кран. Безусловно, это решение продиктовано стремлением заказчика к снижению капитальных затрат, т. к. стояки двухтрубных систем должны оснащаться регуляторами перепада давления, которые стоят несколько дороже.

Здесь уместно отметить, что при большой разнице в нагрузках стояков и их удаленности от теплопункта целесообразно применять регуляторы, комплектуемые не шаровыми кранами, а балансировочными вентилями (рис. 1). Это позволит избежать граничных значений преднастроек регуляторов и решить часть вопросов пусконаладки на стадии проектирования.

Регулятор перепада давлений, комплектуемый балансировочным вентилем, позволяет увязать ветви в большом диапазоне нагрузок и гидравлических сопротивлений

Важным преимуществом расположения всех отключающих, сливных и регулирующих устройств в теплопункте, помимо удобства обслуживания, является ограничение доступа к арматуре посторонних лиц.

Что касается материалов магистральных трубопроводов, то по соображениям противопожарной и общей безопасности чаще применяются трубы из стали или меди 1 .

Стояки и вводы в квартиры (офисы)

При поквартирной разводке диаметры условного прохода стояков нередко достигают Ду 50. Чаще всего они выполняются из тех же материалов, что и магистральные трубопроводы.

Необходимость соблюдения противопожарных норм, решения компенсации температурных расширений и обеспечения доступа к арматуре и приборам учета эксплуатационного персонала делает задачу размещения стояков весьма непростой.

Узлы присоединения радиаторов с нижним подводом теплоносителя, оборудованные устройствами для отключения, слива и заполнения прибора, позволяют отключать, сливать, демонтировать, монтировать вновь и заполнять отдельный прибор при работающей системе.

Специальный инструмент позволяет заменять буксы термостатических клапанов даже без слива обслуживаемого прибора.

Все эти устройства созданы с целью исключения необходимости слива системы из-за проблем с радиатором или термостатическим клапаном. Если необходимость слива квартирной системы неизбежна, то к сливной арматуре системы присоединяют шланг, выводят его в емкость, устанавливаемую на лестничной клетке на 3–4 ступени ниже уровня пола обслуживаемой квартиры, и, перекрыв вводную арматуру, вывертывают воздухоотводчики приборов и открывают сливные краны.

Это позволяет опорожнить квартирную систему почти полностью (в трубах все-таки остается 2–3 литра воды). Это является недостатком предлагаемого в [1] способа подключения квартирной системы к стояку (а для двухуровневых квартир он и вовсе неприменим); тем не менее, подобные решения могут быть рассмотрены при проектировании.

Внутриквартирная разводка и отопительные приборы

От узла ввода в квартиру, оборудованного отключающей арматурой 2 , фильтром, прибором учета теплоэнергии и внутриквартирным коллектором, трубопроводы разводятся к приборам либо по лучевой схеме, либо (что встречается чаще) – к одной-двум группам приборов по двухтрубной схеме вдоль наружных стен.

Разводка выполняется из медных труб, а чаще – из металлополимерных, т. к. при малых диаметрах они предпочтительнее по стоимости материалов и работ, а также по удобству монтажа.

Кроме того, понижение расчетных параметров теплоносителя до европейских норм (75–65 °C) приближает расчетный срок их службы к декларируемому производителями.

Недостаток этих труб (а также медных труб в бухтах) – необходимость скрытой прокладки – устраняется применением радиаторов с нижней подводкой теплоносителя и встроенными термостатическими клапанами (рис. 2).

Применение отопительного прибора со встроенным термостатическим клапаном и нижним подводом теплоносителя позволяет решить целый ряд проблем внутриквартирной разводки

Применение таких приборов решает еще целый ряд задач:

• эстетичный внешний вид не провоцирует потребителя на замену прибора из соображений дизайна;

• во время декоративного ремонта помещения прибор можно снять при работающей системе;

• возможность преднастройки термоклапана, а также наличие механизма отключения, слива и заполнения прибора, что во многих случаях позволяет отказаться от лучевой схемы внутриквартирной разводки в пользу периметральной, сохранив преимущества первой и избежав ее недостатков;

• наличие нескольких типоразмеров по высоте и по глубине позволяет подобрать прибор с заданной теплоотдачей по ширине оконного проема 3 ;

• малая емкость прибора позволяет снизить емкость системы и (в независимых контурах) сэкономить на расширительном баке.

По своим конструктивным особенностям приборы с нижним подводом теплоносителя и встроенным термоклапаном не могут быть секционными и изготавливаются из стали или меди.

Отопительные приборы других конструкций применяются в комплексе с проектными решениями по присоединениям трубопроводов и арматуры.

В любом случае, все компоненты системы теплоснабжения (оборудование, отопительные приборы, трубы, фитинги, арматура) должны подбираться с учетом не только расчетных параметров теплоносителя, но и с учетом недопущения электрохимической коррозии, связанной с применением разнородных материалов.

В [1] автор не остановился на детализации внутриквартирной системы, ограничившись простым перечислением ее компонентов, однако из его подробного описания принципиальных решений по теплопункту и магистралям нетрудно сделать вывод о постоянном противодействии со стороны заказчика принятию любых решений, связанных с увеличением первоначальных затрат. Эффективность этих решений, с точки зрения эксплуатации системы, волнует заказчика в последнюю очередь, поскольку строят здания одни, а эксплуатируют – другие.

Простое решение проблемы: кто строит, тот и эксплуатирует (в некоторых регионах закрепленное на законодательном уровне), например, в Нижнем Новгороде не привилось (отдельные фирмы, взявшие на эксплуатацию построенные здания – не правило, а исключение, хотя разница в результатах огромна).

Данная статья затрагивает небольшую часть вопросов, связанных с проектированием современных отопительных систем и поднятых в [1], и имеет целью привлечь специалистов к продолжению обсуждения проектных решений, в частности, при проектировании отопления для организаций, берущих построенные здания на эксплуатацию, и при проектировании отопления в зданиях сложных архитектурных форм.

Литература

1. Касаткин В. С. О некоторых проектных решениях систем отопления и теплоснабжения жилых и общественных зданий //АВОК. 2005. № 2.

Тел. (8312) 35-72-59

2 Гидравлическую увязку участков стояка выполняют балансировочные клапаны, играющие роль одного из отключающих устройств на вводах в квартиры. В этом случае значительно облегчается и гидравлический расчет отопительных систем однотипных квартир, т. к. располагаемые напоры на вводах можно уравнять.

Все иллюстрации приобретены на фотобанке Depositphotos или предоставлены авторами публикаций.

Статья опубликована в журнале “АВОК” за №6'2005

распечатать статью -->

Обсудить на форуме

Предыдущая статья

Следующая статья

В системах централизованного теплоснабжения для отопления, вентиляции и горячего водоснабжения жилых, общественных и производственных зданий в качестве теплоносителя следует, как правило, принимать воду.

Следует также проверять возможность применения воды как теплоносителя для технологических процессов.

Применение для предприятий в качестве единого теплоносителя пара для технологических процессов, отопления, вентиляции и горячего водоснабжения допускается при технико-экономическом обосновании.

Максимальная расчетная температура сетевой воды на выходе из источника теплоты, в тепловых сетях и приемниках теплоты устанавливается на основе технико-экономических расчетов.

При наличии в закрытых системах теплоснабжения нагрузки горячего водоснабжения минимальная температура сетевой воды на выходе из источника теплоты и в тепловых сетях должна обеспечивать возможность подогрева воды, поступающей на горячее водоснабжение до нормируемого уровня.

Температура сетевой воды, возвращаемой на тепловые электростанции с комбинированной выработкой теплоты и электроэнергии, определяется технико-экономическим расчетом. Температура сетевой воды, возвращаемой к котельным, не регламентируется.

При расчете графиков температур сетевой воды в системах централизованного теплоснабжения начало и конец отопительного периода при среднесуточной температуре наружного воздуха принимаются:

- 8 °С в районах с расчетной температурой наружного воздуха для проектирования отопления до минус 30 °С и усредненной расчетной температурой внутреннего воздуха отапливаемых зданий 18 °С;

- 10 °С в районах с расчетной температурой наружного воздуха для проектирования отопления ниже минус 30 °С и усредненной расчетной температурой внутреннего воздуха отапливаемых зданий 20 °С.

Усредненная расчетная температура внутреннего воздуха отапливаемых производственных зданий 16 °С.

При отсутствии у приемников теплоты в системах отопления и вентиляции автоматических индивидуальных устройств регулирования температуры внутри помещений следует применять в тепловых сетях регулирование температуры теплоносителя:

- центральное качественное по нагрузке отопления, по совместной нагрузке отопления, вентиляции и горячего водоснабжения - путем изменения на источнике теплоты температуры теплоносителя в зависимости от температуры наружного воздуха;

- центральное качественно-количественное по совместной нагрузке отопления, вентиляции и горячего водоснабжения - путем регулирования на источнике теплоты как температуры, так и расхода сетевой воды.

Центральное качественно-количественное регулирование на источнике теплоты может быть дополнено групповым количественным регулированием на тепловых пунктах преимущественно в переходный период отопительного сезона, начиная от точки излома температурного графика с учетом схем присоединения отопительных, вентиляционных установок и горячего водоснабжения, колебаний давления в системе теплоснабжения, наличия и мест размещения баков-аккумуляторов, теплоаккумулирующей способности зданий и сооружений.

При центральном качественно-количественном регулировании отпуска теплоты для подогрева воды в системах горячего водоснабжения потребителей температура воды в подающем трубопроводе должна быть:

- для закрытых систем теплоснабжения - не менее 70 °С;

- для открытых систем теплоснабжения - не менее 60 °С.

При центральном качественно-количественном регулировании по совместной нагрузке отопления, вентиляции и горячего водоснабжения точка излома графика температур воды в подающем и обратном трубопроводах должна приниматься при температуре наружного воздуха, соответствующей точке излома графика регулирования по нагрузке отопления.

В системах теплоснабжения, при наличии у потребителя теплоты в системах отопления и вентиляции индивидуальных устройств регулирования температуры воздуха внутри помещений количеством протекающей через приемники сетевой воды, следует применять центральное качественно-количественное регулирование, дополненное групповым количественным регулированием на тепловых пунктах с целью уменьшения колебаний гидравлических и тепловых режимов в конкретных квартальных (микрорайонных) системах в пределах, обеспечивающих качество и устойчивость теплоснабжения.

Для раздельных водяных тепловых сетей от одного источника теплоты к предприятиям и жилым районам допускается предусматривать разные графики температур теплоносителя.

В зданиях общественного и производственного назначения, для которых возможно снижение температуры воздуха в ночное и нерабочее время, следует предусматривать регулирование температуры или расхода теплоносителя в тепловых пунктах.

В жилых и общественных зданиях при отсутствии у отопительных приборов терморегулирующих клапанов следует предусматривать автоматическое регулирование по температурному графику для поддержания средней по зданию температуры внутреннего воздуха.

Тепловая энергия – энергия неупорядоченного (хаотического) движения и взаимодействия молекул веществ.

Тепловая энергия, получаемая чаще всего при сжигании различных видов топлива, широко применяется для отопления, проведения многочисленных технологических процессов (нагревания, плавления, сушки, выпаривания и т.д.).

Потребление тепловой и электрической энергии происходит неравномерно в течение суток, недели, года. Это связано с особенностью работы промышленных, коммунально-бытовых и сельскохозяйственных потребителей, электротранспорта.

Характер изменения потребления энергии удобно представлять в виде графиков тепловой и электрической нагрузок. Различают хронологические (календарные) графики и графики продолжительности нагрузки (рисунок 1).

Первый, с характерными максимумами и минимумами, отражает последовательность изменения нагрузки во времени. Второй показывает продолжительность времени, в течение которого имеются те или иные нагрузки. Например, минимальная нагрузка имеет место в течение всех 24 ч суток. Кроме суточных строят также недельные, месячные и годовые графики максимумов нагрузок.

Рисунок 1. Суточные хронологический график (а) и график продолжительности, (б) нагрузки

В зависимости от решаемых задач графики нагрузок могут характеризовать потребление энергии в энергетической системе в целом, отдельными потребителями в системе, отдельно на промышленном предприятии.

Изменение нагрузок может носить статический и динамический характер.

Статические нагрузки являются повторяющимися при неизменных составах потребителей и режимах потребления энергии.

Динамические нагрузки определяются изменением состава потребителей и режима потребляемой ими энергии.

Энергоустановки должны бесперебойно обеспечивать потребителей необходимым количеством энергии в соответствии с графиками нагрузки. Избыток электрической энергии можно передавать в сеть, в то время как теплоты должно производиться столько, сколько требуется потребителю. Иначе будут иметь место ее непроизводительные потери.

Наличие графиков нагрузки позволяет планировать оптимальную работу энергоустановок, которые имеют максимальный КПД на номинальном режиме. Это такой режим, который обеспечивает максимальную выработку энергии при минимальном потреблении первичной энергии в виде топлива.

Для того чтобы работа энергоустановок была эффективной, их разделяют по продолжительности работы на базовые, пиковые и полупиковые.

Базовые энергоустановки работают 6000-7000 ч в году, то есть практически постоянно. Они обеспечивают при работе на номинальном режиме покрытие части графика нагрузки с минимальным потреблением энергии P_min .

Пиковые энергоустановки работают периодически до 2000 ч в год и запускаются для покрытия нагрузки в зоне между максимальной Р_maх и средней Р_ср нагрузками.

Полупиковые энергоустановки покрывают часть графика в области между Р_ср и P_min .

Комплексное применение базовых и пиковых энергоустановок, в том числе и в блочном исполнении, позволяет наиболее эффективно использовать первичную энергию топлива, так как они работают в оптимальном режиме покрытия нагрузок с максимальным КПД.

Расчетный анализ содержания тепловой энергии в приходной и расходной частях энергетического баланса может быть выполнен на основе следующих соотношений:

- содержание химической энергии, теплота фазовых превращений, Ткал,

где М - расход материального потока за рассматриваемый промежуток времени (час, год), кг или м 3 ;

r - удельная химическая энергия, энергия фазовых превращений, ккал/кг или ккал/м3;

- теплосодержание материальных потоков, Гкал,

где с - массовая или объемная удельная теплоемкость материального потока М, ккал Дкгград) или ккал/(м3·град);

Т - температура потока, °С;

- расход теплоты на отопление, Гкал,

где q₀ - объемная отопительная характеристика объекта, ккал/(м2·ч·трад);

V- внешний объем объекта, м 3 ;

Т_вн , T_oc - температуры внутри и вне объекта, °С;

t - рассматриваемый промежуток времени, ч;

- расход тепла на вентиляцию, Гкал,

т - кратность воздухообмена, 1/ч;

с_в - объемная удельная теплоемкость воздуха, ккал/(м 3 ·град);

V_b - вентилируемый объем, м 3 ;

- потери теплоты с дымовыми газам, Гкал,

где V_дг - выход дымовых газов на 1 м 3 газообразного или на 1 кг твердого топлива, м3 /м3 или м3 /кг;

с_дг - объемная удельная теплоемкость дымовых газов, ккал/(м 3 ·град);

Т_дг - температура дымовых газов;

- тепловой эквивалент электрической энергии, Гкал,

Q = W × 0,86 × 10 -6 ,

где W - подведенная (потребленная) за рассматриваемый промежуток времени (час, год) электрическая энергия, кВт.

Рисунок 2. Измерительная система теплосчетчика "Квант":

ИР - электромагнитный расходомер, АВП - автоматический вычислительный прибор, М - магнит, Э - электроды, ИБ - измерительный блок,

RK1, RK2 - тёрморезисторы

Подающий трубопровод расположен между полюсами электромагнита М, под действием которого ионы жидкости отдают заряды измерительным электродам Э, создавая ток, пропорциональный расходу V. Измерительный блок (ИБ) трансформирует сигнал о расходе и передает на АВП, куда также поступают сигналы от терморезисторов RK 1 и RK 2. АВП производит счетные операции с выходом на регистрирующий прибор (РП) и АСУ.

Рисунок 3. Комплект приборов теплосчетчика НПТО "Термо":

РОСТ-1 - электромагнитный расходомер, ЭП-8006 - измерительный преобразователь, КТСПР - термометры сопротивления КТСПР для измерения разности температур

Теплосчетчик отличается высокой точностью измерения, отсутствием требований к прямолинейности участков трубопровода, отсутствием подвижных элементов в потоке. Комплект имеет цифровой шестиразрядный счетчик количества теплоты в гигаджоулях, цифровую индикацию расхода теплоносителя, аналоговые выходные сигналы постоянного тока, частотный выходной сигнал, температурный датчик для передачи данных в систему учета энергии ИЙСЭ.

На рисунке 4 показан комплект приборов теплосчетчиков ТЭМ-05М. В состав комплекта входят: измерительно-вычислительный блок (ИВБ); первичный преобразователь расхода электромагнитного типа (ППР); термопреобразователь сопротивления платиновый (ТСП); расходомер-счетчик РМС-05.05.

Рисунок 4. Схема установки ТЭМ-05МЗ

Теплосчетчики ТЭМ-05М предназначены для измерения, регистрации и коммерческого учета тепловых параметров в системах горячего водоснабжения, а также в закрытых и открытых системах теплоснабжения. Они применяются для работы на жилых, общественных и производственных зданиях самого широкого спектра: от офисов и коттеджей до промышленных предприятий, а также могут использоваться для автоматизированных систем учета, контроля и регулирования тепловой энергии.

Теплосчетчики имеют отличительные особенности и преимущества: отсутствие гидравлического сопротивления жидкости; возможность выбора типовой схемы установки; возможность выбора диапазона измерения расхода по месту монтажа самим потребителем; возможность объединения приборов в системы автоматизированного контроля и управления благодаря наличию у теплосчетчиков архива статистических данных о параметрах систем теплоснабжения и горячего водоснабжения, стандартных последовательных интерфейсов RS 232С, RS 485, адаптеров переноса данных (АПД-01П, АПД-01С) и сервисного программного обеспечения.

Теплосчетчики ТЭМ-05М осуществляют автоматическое измерение: расхода теплоносителя в трубопроводах систем теплоснабжения и горячего водоснабжения; температуры теплоносителя в трубопроводах систем теплоснабжения или горячего водоснабжения и в трубопроводах холодного водоснабжения; избыточного давления теплоносителя в трубопроводах (при наличии датчиков давления с токовым выходом); времени наработки при поданном напряжении питания; времени работы в зоне ошибок и вычисление: разности температуры теплоносителя в прямом и обратном трубопроводах (трубопроводе холодного водоснабжения); потребляемой тепловой мощности; объема теплоносителя, прошедшего по трубопроводам; потребленное количество теплоты.

В испарительном распределителе тепла тепло радиатора действует на специальную жидкость в измерительной ампуле, которая испаряется в зависимости от температуры и продолжительности действия тепла от радиатора. Чем горячее радиатор и чем дольше его тепло действует на ампулу, тем больше испаряется жидкости. Количество испарившейся жидкости показывает, сколько тепла использует данный радиатор.

Чтобы компенсировать дополнительное уменьшение жидкости, которое возникает, например, летом, когда на радиатор светит солнце, ампулы содержат определенный переизбыток жидкости, представляющий собой излишек для так холодного испарения.

Электронный распределитель тепла с помощью датчика регистрирует температуру радиатора аккуратнее, быстрее и точнее, чем жидкостной.

Микросхема внутри распределителя моментально подсчитывает, принимая во внимание малейшие температурные различия, величины, образовавшиеся из разницы между температурой датчика и закодированной температурой помещения 20 °С (системах одним датчиком). Она переводит данные в цифровые величины для считывания.

Распределитель с двумя датчиками, помимо температуры радиатора, измеряет также температуру окружающей среды и из этих данных рассчитывает количество отданного радиатором тепла.

Показания распределителя считываются с жидкокристаллического дисплея прибора.

Радиаторный термостат позволяет регулировать количество тепла, отдаваемого радиатором, но, в отличие от обычного вентиля, он автоматически поддерживает желаемую температуру, создавая комфортную тепловую обстановку и экономя тепло.

Термостат состоит из двух основных частей - клапана и термостатической головки. Клапан увеличивает или уменьшает подачу горячей воды в радиатор под воздействием поршня, положение которого регулируется термостатической головкой. Внутри нее расположен так называемый сильфон, заполненный специальным газом, изменяющим свой объем в зависимости от температуры воздуха около термостатической головки.

Выбор желаемой температуры производится поворотом головки в определенную позицию.

Термостаты позволяют задать оптимальный тепловой режим в помещениях, например, в детской - теплее, а в комнатах, которые долгое время не используются, можно установить минимальную температуру, не расходуя лишнее тепло. Уезжая на длительное время, также можно уменьшить температуру во всех помещениях, причем термостат не позволит температуре опустится до того значения, когда из-за сконденсировавшейся влаги могут быть повреждены мебель и оборудование.

Список использованных источников

1. Гительман Л.Д, Ратников Б.Е. Энергетический бизнес. – М.: Дело, 2006. – 600 с.

2. Кравченя Э. М. и др. Охрана труда и основы энергосбережения: Учеб. пособие. – Мн.: ТетраСистемс, 2004. – 288 с.

3. Основы энергосбережения: Учеб. пособие / М. В. Самойлов, В. В. Паневчик, А. Н. Ковалев. 2-е изд., стереотип. – Мн.: БГЭУ, 2002. – 198 с.

4. Стандартизация энергопотребления - основа энергосбережения / П. П. Безруков, Е. В. Пашков, Ю. А. Церерин, М. Б. Плущевский //Стандарты и качество, 1993.

В качестве объекта для проектирования предложено здание ВУЗа в городе Томске, в котором предусмотрена приточно-вытяжная вентиляция с механическим и естественным побуждением.

Время работы с 9 до 19 часов.

В качестве теплоносителя предложена вода с параметрами 130/70 C

Стены из обыкновенного кирпича толщиной в 2,5 кирпича; R₀=1,52 m 2 K/Вт

Покрытие -  = 0,45 м; R₀=1,75 m 2 K/Вт; D=4,4; =29,7

Остекление – одинарное в деревянных переплетах с внутренним затенением из светлой ткани, R₀=0,17 m 2 K/Вт

Аудитория на 200 мест

Санузел на 4 прибора

Моечная при лабораториях

Лаборатория (на 15 мест) с 4 шкафами размером 800x600x1200

Аудитория на 50 мест

2.Выбор параметров наружного воздуха

Расчетные параметры наружного воздуха, а также географическая широта и барометрическое давление принимаются по прил. 7[1] в зависимости от положения объекта строительства для теплого и холодного периодов года. Выбор расчетных параметров наружного воздуха производим в соответствии с п.2.14.[1], а именно: для холодного периода – по параметрам Б, для теплого – по параметрам А.

В переходный период параметры принимаем в соответствии с п.2.17[1] при температуре 8 0 С и энтальпии I=22,5 кДж/кг._св.

Все данные сводим в табл. 3.1

Расчетные параметры наружного воздуха

Наименование помещения, город, географическая широта

Аудитория на 200 чел. Томск, 56 0 с.ш.

Для вентиляции используются допустимые значения параметров внутреннего воздуха. Они принимаются в зависимости от назначения помещения и расчетного периода года в соответствии с п.2.1.[1] по данным прил. 1[1].

В теплый период года температура притока t_п т = t_н т (л) , t_п т =21,7 С, t_рз =t_п т +3С=24,7 С

В холодный и переходный периоды : t_п = t_рз - t, С,

где t_рз принимается по прил. 1[1], t_рз=20 С.

Так как высота помещения более 4 метров, принимаем t равным 5С.

Температура воздуха, удаляемого из верхней зоны помещения, определяется по формуле:

t_рз - температура воздуха в рабочей зоне, С.

grad t – превышение температуры на 1 м высоты выше рабочей зоны, С/м

H - высота помещения, м; H=7,35м

h_рз - высота рабочей зоны, м; h_рз=2м.

grad t – превышение температуры на 1 м высоты выше рабочей зоны, С/м

H - высота помещения, м; H=7,35м

h_рз - высота рабочей зоны, м; h_рз=2м.

grad t выбирает из таблицы VII.2 [3] в зависимости от района строительства.

grad t т = 0,5 С/м

grad t хп = 0,1 С/м

Результаты сводим в табл. 4.1

Расчетные параметры внутреннего воздуха

В общественных зданиях, связанных с пребыванием людей, к вредностям относятся: избыточное тепло и влага, углекислый газ, выделяемый людьми, а так же тепло от освещения и солнечной радиации.

4.1. Расчет теплопоступлений 4.1.1. Теплопоступления от людей

Учитываем, что в помещении находятся 200 человек: 130 мужчин и 70 женщин – они работают сидя, т.е. занимаются легкой работой. В расчете учитываем полное тепловыделение от людей и определяем полное теплопоступление по формуле:

где: q_м, q_ж – полное тепловыделение мужчин и женщин, Вт/чел;

n_м, n_ж – число мужчин и женщин в помещении.

Полное тепловыделение q определим по таблице 2.24[5].

t_рз т =24,7 С, q=145 Вт/чел

t_рз хп =20 С, q=151 Вт/чел

4.1.2. Теплопоступления от источников солнечного освещения

Q_осв, Вт, определяем по формуле:

E - удельная освещенность, лк, принимаем по таблице 2.3[6]

F - площадь освещенной поверхности, м 2 ;

q_осв - удельные выделения тепла от освещения, Вт/( м 2 /лк), определяется по табл. 2.4.[6]

_осв - коэффициент использования теплоты для освещения, принимаем по [6]

E=300 лк; F=247 м 2 ; q_осв=0,55; _осв =0,108

4.1.3. Теплопоступления за счет солнечной радиации

Определяем как сумму теплопоступлений через световые проемы и покрытия в теплый период года.

Теплопоступления через остекления определим по формуле:

где: q_вп, q_вр – удельное поступление тепла через вертикальное остекление соответственно от прямой и рассеянной радиации. Выбирается по таблице 2.16 [5] для заданного в здании периода работы помещения для каждого часа.

F_ост – площадь остекления одинаковой направленности, м 2 , рассчитывается по плану и разрезу основного помещения здания.

_сз – коэффициент, учитывающий затемнение окон.

К_ак – коэффициент, учитывающий аккумуляцию тепла внутренними ограждающими конструкциями помещения.

К₀ – коэффициент, учитывающий тип остекления.

К₀ – коэффициент, учитывающий географическую широту и попадание в данную часть прямой солнечной радиации.

К₂ – коэффициент, учитывающий загрязненность остекления.

Расчет ведем отдельно для остекления восточной и западной стороны.

_сз – определяем по таблице 1.2[5]. Для внутренних солнцезащитных устройств из светлой ткани _сз=0,4

К_ак=1, т.к. имеются солнцезащитные устройства

г.Томск – промышленный город. Учитывая что корпуса институтов обычно строят в центре городов, выбираем по таблице 2.18[5] для умеренной степени загрязнения остекления при =80-90%; К₂=0,9

По таблице 2.17[5] принимаем для одинарного остекления в деревянных переплетах при освещении окон в расчетный час солнцем К₁=0,6, при нахождении окон в расчетный час в тени К₁=1,6.

Теплопоступления через остекление

Теплопоступления через остекление, Q_ост, Вт

Теплопоступления через покрытия определяются по формуле:

R₀ – сопротивление теплопередачи покрытия, м 2 *К/Вт;

t_н – среднемесячная температура наружного воздуха за июль, С;

R_н – термическое сопротивление при теплообмене между наружным воздухом и внешней поверхностью покрытия, м 2 *к/Вт;

 - коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности покрытия;

I_ср – среднесуточная (прямая и рассеянная) суммарная солнечная радиация, попадающая на горизонтальную поверхность, Вт/м 2 ;

t_в – температура воздуха, удаляемого из помещения, С;

 – коэффициент для определения гармонически изменяющихся величин теплового потока принимаем в зависимости от максимального часа теплопоступлений;

К – коэффициент, зависящий от конструкции покрытия;

А__в – амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающих конструкций, С

R_в – термическое сопротивление при теплообмене между внутренней поверхностью покрытия и воздухом помещения, м 2 *К/Вт;

F – площадь покрытия, м 2 .

Из задания R₀=0,96 м 2 *К/Вт

По табл. 1.5 [5] t_н=18,1 С

R_н определяется по формуле:

 – средняя скорость ветра, м/с, в теплый период,  = 3,7 м/с

 =0.9, принимаем в качестве покрытия наружной поверхности рубероид с песчаной посыпкой (табл. 1.18 [5])

Из табл. 4.1 данного КП t_уд Т =27,38 С

Амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности, С, определим по формуле:

 - величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции, С

А_tн – максимальная амплитуда суточных колебаний температуры наружного воздуха, С

I_max – максимальное значение суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации, принимается для наружных стен как для вертикальных поверхностей, а для покрытия – как для горизонтальной поверхности.

 = 29,7 – по заданию

0,5* А_tн = 11 – приложение 7 [1]

I_max = 837 Вт/м 2 – таблица 1.19[5]

I_ср = 329 Вт/м 2 – таблица 1.19[5]

В формуле для Q_n все величины постоянные, кроме  - коэффициента для определения гармонически изменяющихся величин теплового потока в различные часы суток.

Для нахождения  для заданного периода времени по часам находим Z_max .

Z_max = 13+2.7*D = 13+2.7*3.8 = 23-24 = -1

Стандартное значение коэффициента  принимаем по табл. 2.20 [5], а фактическое значение получаем путем сдвига на 1 час назад.

Значение коэффициента  сводим в таблицу 5.2

Расчет теплопоступлений через покрытие сводим в таблицу 5.3

Теплопоступления через покрытие

Теплопоступления через покрытие, Q_n, Вт

Составляем сводную таблицу теплопоступлений за счет солнечной радиации.

Сводная таблица теплопоступлений за счет солнечной радиации.

На основании расчета принимаем максимальное значение теплопоступлений за счет солнечной радиации, равное Q_ср=11729 Вт в период с 16 до 17 часов.

Общее теплопоступление определяем по формуле:

В летний период:

Q_п т =27478+0+11729=39207 Вт

В переходный период:

Q_п п =28614+4402+0,5*11729=38881 Вт

В зимний период:

Q_п х =28614+4402+0=33016 Вт

4.2. Расчет влаговыделений в помещении

Поступление влаги от людей, W_вл, г/ч, определяется по формуле:

где: n_л – количество людей, выполняющих работу данной тяжести;

w_вл – удельное влаговыделение одного человека, принимаем по таблице 2.24[5]

Для теплого периода года, t_р.з.=24,7С

Для холодного и переходного периодов года, t_р.з.=20 С

4.3. Расчет выделения углекислого газа от людей

Количество СО₂, содержащееся в выдыхаемом человеком воздухе, зависит от интенсивности труда и определяется по формуле:

где n_л – количество людей, находящихся в помещении, чел;

m_CO2 – удельное выделение СО₂ одним человеком, определяется по таблице VII.1 [3]

Взрослый человек при легкой работе выделяет m_CO2 =25 г/ч*чел. Тогда

4.4. Составление сводной таблицы вредностей

Разность теплопоступлений и потерь тепла определяет избытки или недостатки тепла в помещении. В курсовом проекте мы условно принимаем, что система отопления полностью компенсирует потери тепла, которые будут иметь место в помещении. Поступление вредностей учитывается для трех периодов года: холодного, переходного и теплого.

Результаты расчета всех видов вредностей сводим в табл. 5.5

Количество выделяющихся вредностей.

Избытки тепла, Q_п, Вт

Избытки влаги, W_вл, г/ч

Вентиляционные системы здания и их производительность выбирают в результате расчета воздухообмена. Последовательность расчета требуемого воздухообмена следующая:

1)задаются параметры приточного и удаляемого воздуха

2)определяют требуемый воздухообмен для заданного периода по вредным выделениям, людям и минимальной кратности.

3)выбирается максимальный воздухообмен из всех расчетов по разным факторам.

5.1. Воздухообмен по нормативной кратности

Определяется по формуле:

К_Pmin – минимальная кратность воздухообмена, 1/ч.

V_P – расчетный бьем помещения, м 3 .

По табл. 7.7 [2] К_Pmin = 1 1/ч

L=1729*1=1729 м 3 /ч

5.2. Воздухообмен по людям

Определяется по формуле:

где l_Л – воздухообмен на одного человека, м 3 /ч*чел;

n_Л – количество людей в помещении.

По прил.17 [1] определяем, что для аудитории, где люди находятся более 3 часов непрерывно, l_Л = 60 м 3 /ч*чел.

L = 200*60=12000 м 3 /ч

5.3. Воздухообмен по углекислому газу.

Определяется по формуле:

М_СО2 – количество выделяющегося СО₂, л/ч, принимаем по табл. 5.5 данного КП.

У_ПДК – предельно-допустимая концентрация СО₂ в воздухе, г/м 3 , при долговременном пребывании У_ПДК = 3,45 г/м 3 _.

У_П – содержание газа в приточном воздухе, г/м 3 _, У_П=0,5 г/м 3

L=4738/(3,45-0,5)=6317,3 м 3 /ч

5.4. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги

В помещениях с тепло- и влаговыделениями воздухообмен определяется по Id-диаграмме. Расчет воздухообменов в помещениях сводится к построению процессов изменения параметров воздуха в помещении.

5.4.1. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги теплый период года

На Id-диаграмме наносим точку Н, она совпадает с т.П (t_H=21,7С; I_H=49 кДж/кг._св),

характеризующей параметры приточного воздуха (рис 1).

Проводим изотермы внутреннего воздуха t_В=t_Р.З.=24,7С и удаляемого воздуха t_У.Д.=27,4С

Для получения точек В и У проводим луч процесса, рассчитанный по формуле:

Q_П – избытки тепла в теплый период года, Вт, из таблицы 5.5 КП

W_ВЛ – избытки влаги в теплый период года, кг/ч, из таблицы 5.5 КП

E=3,6*39207/21,793=6477 кДж/кг вл.

Точки пересечения луча процесса и изотерм t_В,t_У.Д. характеризуют параметры внутреннего и удаляемого воздуха.

Воздухообмен по избыткам тепла:

Воздухообмен по избыткам влаги:

где I_УД,I_П – соответственно энтальпии удаляемого и приточного воздуха, кДж/кг._св.

По избыткам тепла:

По избыткам влаги:

L_П=21793/1,2*(12,1-11)=16509 м 3 /ч

В расчет идет больший воздухообмен по избыткам влаги

Рис. 1 Теплый период года

5.4.2. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в переходный период года.

В переходный период предусмотрена рециркуляция воздуха.

По параметрам наружного воздуха (t_Н=8С, I_Н=22,5 кДж/кг._св) строим точку Н (рис.2).

Для построения точки У находим расчетное приращение влагосодержания воздуха:

Точка У находится на пересечении изобары d_УД=const и изотермы t_УД=const.

Соединяем точки Н и У. На этой линии расположена точка смеси С. Определяем ее месторасположение. Для этого строим луч процесса:

Проводим луч процесса через точку У, получаем на пересечении с изотермами точки В и П. Из точки П по линии d=const опускаемся до пересечения с линией НУ, получаем точку С. количество рециркулирующего воздуха, G_P, определяем:

Рис. 2 Переходный период года

5.4.3. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в зимний период года.

В зимний период также предусмотрена рециркуляция воздуха.

По параметрам наружного воздуха (t_Н=-40С, I_Н=-40,2 кДж/кг св) строим точку Н (рис.3).

Для построения точки У находим расчетное приращение влагосодержания воздуха:

Точка У находится на пересечении изобары d_УД=const и изотермы t_УД=const.

Объединяем точки Н и У. На этой линии расположена точка смеси С. Определяем ее месторасположение. Для этого строим луч процесса:

Результат расчета воздухообменов сводим в таблицу 6.1.

Выбор воздухообмена в аудитории

Воздухообмен L_Н по факторам, м 3 /ч

Максимальный воздухообмен,м 3 /ч

рис. 3 Зимний период года

5.5. Расчет воздухообмена по нормативной кратности и составление воздушного баланса для всего здания

Для остальных помещений воздухообмен рассчитывается по нормативной кратности в зависимости от назначения помещения. Кратность принимаем по таблице 6.12[4] отдельно по притоки и по вытяжке.

Результаты расчета сводим в табл. 6.2

Сводная таблица воздушного баланса здания.

Дисбаланс равен 301 м 3 /ч. Добавляем его в коридор (помещение №2)

Принимаем схему воздухообмена снизу-вверх, т.к. имеются избытки тепла и влаги.

Выбираем схему воздухораспределения по рис. 5.1[7], т.к Н_П>4m, то IV схема. (рис.5.1г).

Подача воздуха осуществляется плафонами типа ВДШ.

Для нахождения необходимого количества воздухораспределителей Z площадь пола обслуживаемого помещения F делится на площади строительных модулей F_n. z=F/F_n.

Определяем количество воздуха, приходящееся на один воздухораспределитель,

L_СУМ – общее количество приточного воздуха, подаваемого через плафоны.

L₀=17743/10=1774 м 3 /ч

На основании полученной подачи L₀ по табл. 5.17[7] выбираем тип и типоразмер воздухораспределителя (ВДШ-4). Далее находим скорость в его горловине:

Время работы с 9 до 19 часов.

В качестве теплоносителя предложена вода с параметрами 130/70 � C

Стены из обыкновенного кирпича толщиной в 2,5 кирпича; R 0 =1,52 m 2 K/Вт

Покрытие - δ = 0,45 м; R 0 =1,75 m 2 K/Вт; D=4,4; ν =29,7

Остекление – одинарное в деревянных переплетах с внутренним затенением из светлой ткани, R 0 =0,17 m 2 K/Вт

Аудитория на 200 мест
Коридор
Санузел на 4 прибора
Курительная
Фотолаборатория
Моечная при лабораториях
Лаборатория (на 15 мест) с 4 шкафами размером 800x600x1200
Книгохранилище
Аудитория на 50 мест
Гардероб

В переходный период параметры принимаем в соответствии с п.2.17[1] при температуре 8 0 С и энтальпии I=22,5 кДж/кг. св .

Все данные сводим в табл. 3.1

Расчетные параметры наружного воздуха

Наименование помещения, город, географическая широта

Аудитория на 200 чел. Томск, 56 0 с.ш.

В теплый период года температура притока t п т = t н т (л) , t п т =21,7 � С, t рз =t п т +3 � С=24,7 � С

В холодный и переходный периоды : t п = t рз - Δ t, � С,

где t рз принимается по прил. 1[1], t рз =20 � С.

Так как высота помещения более 4 метров, принимаем Δ t равным 5 � С.

t пр хп =20-5=15 � С.

Температура воздуха, удаляемого из верхней зоны помещения, определяется по формуле:

t уд = t рз +grad t(H-h рз ), где:

t рз - температура воздуха в рабочей зоне, � С.

grad t – превышение температуры на 1 м высоты выше рабочей зоны, � С/м

H - высота помещения, м; H=7,35м

h рз - высота рабочей зоны, м; h рз =2м.

grad t – превышение температуры на 1 м высоты выше рабочей зоны, � С/м

H - высота помещения, м; H=7,35м

h рз - высота рабочей зоны, м; h рз =2м.

grad t выбирает из таблицы VII.2 [3] в зависимости от района строительства.

grad t т = 0,5 � С/м

grad t хп = 0,1 � С/м

t уд т = 24,7+0,5*(7,35-2)=27,38 � С

t уд хп =20+0,1*(7,35-2)=20,54 � С

Результаты сводим в табл. 4.1

Расчетные параметры внутреннего воздуха

Аудитория на 200 мест

4.1. Расчет теплопоступлений

4.1.1. Теплопоступления от людей

где: q м , q ж – полное тепловыделение мужчин и женщин, Вт/чел;

n м , n ж – число мужчин и женщин в помещении.

Полное тепловыделение q определим по таблице 2.24[5].

t рз т =24,7 � С, q=145 Вт/чел

t рз хп =20 � С, q=151 Вт/чел

4.1.2. Теплопоступления от источников солнечного освещения

Q осв , Вт, определяем по формуле:

, где:

E - удельная освещенность, лк, принимаем по таблице 2.3[6]

F - площадь освещенной поверхности, м 2 ;

q осв - удельные выделения тепла от освещения, Вт/( м 2 /лк), определяется по табл. 2.4.[6]

η осв - коэффициент использования теплоты для освещения, принимаем по [6]

E=300 лк; F=247 м 2 ; q осв =0,55; η осв =0,108

Q осв =300*247*0,55*0,108=4402 Вт

4.1.3. Теплопоступления за счет солнечной радиации

Определяем как сумму теплопоступлений через световые проемы и покрытия в теплый период года.

, Вт

Теплопоступления через остекления определим по формуле:

, Вт,

где: q вп , q вр – удельное поступление тепла через вертикальное остекление соответственно от прямой и рассеянной радиации. Выбирается по таблице 2.16 [5] для заданного в здании периода работы помещения для каждого часа.

F ост – площадь остекления одинаковой направленности, м 2 , рассчитывается по плану и разрезу основного помещения здания.

β сз – коэффициент, учитывающий затемнение окон.

К ак – коэффициент, учитывающий аккумуляцию тепла внутренними ограждающими конструкциями помещения.

К 0 – коэффициент, учитывающий тип остекления.

К 0 – коэффициент, учитывающий географическую широту и попадание в данную часть прямой солнечной радиации.

К 2 – коэффициент, учитывающий загрязненность остекления.

Расчет ведем отдельно для остекления восточной и западной стороны.

F ост. з =4*21=84 м 2

F ост .в =1,5*17=25,5 м 2

β сз – определяем по таблице 1.2[5]. Для внутренних солнцезащитных устройств из светлой ткани β сз =0,4

К ак =1, т.к. имеются солнцезащитные устройства

г.Томск – промышленный город. Учитывая что корпуса институтов обычно строят в центре городов, выбираем по таблице 2.18[5] для умеренной степени загрязнения остекления при γ =80-90%; К 2 =0,9

По таблице 2.17[5] принимаем для одинарного остекления в деревянных переплетах при освещении окон в расчетный час солнцем К 1 =0,6, при нахождении окон в расчетный час в тени К 1 =1,6.

Теплопоступления через остекление

Теплопоступления через остекление, Q ост , Вт

Теплопоступления через покрытия определяются по формуле:

, Вт

R 0 – сопротивление теплопередачи покрытия, м 2 *К/Вт;

t н – среднемесячная температура наружного воздуха за июль, � С;

R н – термическое сопротивление при теплообмене между наружным воздухом и внешней поверхностью покрытия, м 2 *к/Вт;

ρ - коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности покрытия;

I ср – среднесуточная (прямая и рассеянная) суммарная солнечная радиация, попадающая на горизонтальную поверхность, Вт/м 2 ;

t в – температура воздуха, удаляемого из помещения, � С;

β – коэффициент для определения гармонически изменяющихся величин теплового потока принимаем в зависимости от максимального часа теплопоступлений;

К – коэффициент, зависящий от конструкции покрытия;

А τ в – амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающих конструкций, � С

R в – термическое сопротивление при теплообмене между внутренней поверхностью покрытия и воздухом помещения, м 2 *К/Вт;

F – площадь покрытия, м 2 .

Из задания R 0 =0,96 м 2 *К/Вт

По табл. 1.5 [5] t н =18,1 � С

R н определяется по формуле:

, где:

ϑ – средняя скорость ветра, м/с, в теплый период, ϑ = 3,7 м/с

м 2 *К/Вт

ρ =0.9, принимаем в качестве покрытия наружной поверхности рубероид с песчаной посыпкой (табл. 1.18 [5])

Из табл. 4.1 данного КП t уд Т =27,38 � С

Амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности, � С, определим по формуле:

, где

υ - величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции, � С

А tн – максимальная амплитуда суточных колебаний температуры наружного воздуха, � С

I max – максимальное значение суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации, принимается для наружных стен как для вертикальных поверхностей, а для покрытия – как для горизонтальной поверхности.

υ = 29,7 – по заданию

0,5* А tн = 11 – приложение 7 [1]

I max = 837 Вт/м 2 – таблица 1.19[5]

I ср = 329 Вт/м 2 – таблица 1.19[5]

А τ в = 1/29,7*(11+0,035*0,9(837-329))=0,9 � С

R в = 1/ α в =1/8,7=0,115 м 2 *К/Вт

В формуле для Q n все величины постоянные, кроме β - коэффициента для определения гармонически изменяющихся величин теплового потока в различные часы суток.

Для нахождения β для заданного периода времени по часам находим Z max .

Z max = 13+2.7*D = 13+2.7*3.8 = 23-24 = -1

Стандартное значение коэффициента β принимаем по табл. 2.20 [5], а фактическое значение получаем путем сдвига на 1 час назад.

условий по формуле (1) и условия энергосбережения по [4, табл. 4].

Требуемое сопротивление теплопередачи ограждающих конструкций (за исключением

светопрозрачных), отвечающих санитарно-гигиеническим условиям, определяют по формуле

где n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения ограж дения по

отношению к наружному воздуху по [3, табл. 3*] или [4, табл. 6]: для наружных стен и

отапливаемыми подвалами без свето вых проемов в стенах, расположенных выше уровня

температура наружного воздуха, °С, равная сре дней температ уре наиболее холодной

- нормативный температурный перепад между температурой

внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции,

принимают по [3, табл. 2*] или [4, табл. 5] для жилых зданий: для наружных стен -

внутренней поверхности ограждающих конструкций принимается по [3, табл. 4*] или [4,

стен зданий , определяемого по формуле (1) при расчетной

зимней температуре наружного воздуха, равной средней температуре наиболее холодной

Требуемое сопротивление теплопередаче наружных ограждений, исходя из условий

определяется по [3, табл. 16], [4, табл. 4] в зависимости от значения

Градусо-сутки отопительного периода определяются по формуле

температура, °С, за отопительный период и продолжите льность, в сут., пе риода со средней

суточной температурой воздуха ниже или равной 8 °С, определяются заданием.

Значения требуемого сопротивления теплопередачи для в еличин

где а, b - коэффициенты, значения которых следует принимать по дан ным [4, табл. 4]

за исключением столбца 6. Для окон, балконных дверей, витрин и витражей в интервале до

6000 °С·сут: а = 0,000075, b = 0,15; в интервале 6000-8000 °С·сут: a = 0,00005, b = 0,3; для

Для каждого ограждения из двух вычисленных величин

расчет фактического сопротивления теплопередачи следует при нимать большее значение.

соответствии с принятой конструкцией ограждения по формуле (4) [6]

- сопротивление теплоотдаче внутренней поверхности, (м²·°С)/Вт;

поверхности ограждающей конструк ции, определяемый по [6, табл. 4.2] или [3, табл. 6*]: для

·°С); для перекрытий над неотапливаемыми подвалами без световых проемов

сопротивление ограждающей конструкции с последовательно расположенными

определяется как сумма термических сопротивлений отдельных слоев

— термическое сопротивление отдельных слоев ограж дающей

Сопротивление каждого слоя однородной ограждающей конструкции

При этом должно быть соблюдено условие: фактическое сопротивление теплопередачи

должно быть больше или равно тре буемому исходя из санитарно-

определяется коэффициент теплопередачи ограждения в Вт/(м·°С)

Требуется выполнить технический расчет изображенной на рис. 1 наружной стены для

жилого дома и установить значения ее сопротивления и коэффициента теплопередачи.

1) Определим требуемое сопротивление теплопередаче наружного ограждения по

2) Определим градусо-сутки отопительного периода по формуле

3) Определим требуемое сопротивление теплопередаче для полученной величины

Так как для наружного ограждения требуемое сопротивление теплопередаче,

определенное с учетом величины градусо-суток отопительного периода

величину по сравнению со значением, полученным при вычислениях по формуле (1), то в

4) Определим требуемую толщину утеплителя из формулы (4), замещая

Толщина конструктивных слоев указана справа от рис. 1. Соответствующие

= 0,11 м, то толщину утепляющего слоя для наружной стены

принимаем ближайшую большую к э тому значению по сортаменту выпускаемых плоских

листов пенополистерола. Толщина используемого утеплителя в данном случае составит 0,12

5) Определим по формуле (4) фактическое сопротивление наружного ограждения с

6) Определим коэффициент теплопередачи по формуле (7)

7) Определим требуемое сопротивление теплопередаче окон и балконных дверей по [4,

Используя [3, прил. 6*], выбираем равное или ближайшее большее приведенное

сопротивление теплопередаче и соответствующую конструкцию окна.

= 0,55 (м²·°С)/Вт, что соответствует тройному остеклению в деревянных или

8) Определим коэффициент теплопередачи окон и балконных дверей по формуле (7)

9) Определим требуемое сопротивление теплопередаче дверей (кроме балконных) и

10) Определим коэффициент теплопередачи дверей и ворот по формуле (7)

1 . 1 . 2 . Б е с че р д а ч н о е п е р е к ры т и е

Требуется выполнит ь технический расчет изображенного на рис. 1.1.2 бесчердачного

перекрытия для ж илого дома и установить значения его сопротив ления и коэффициента

1) Определим требуемое сопротивление теплопередаче наружного ограждения по

2) Определим градусо-сутки отопительного периода по формуле (2)

3) Определим требуемое сопротивление теплопередаче для полученной величины

Так как для наружного ограждения требуемое сопротивление теплопередаче,

определенное с учетом величины градусо-суток отопительного периода

величину по сравнению со значением, полученным при вычислениях по формуле (1), то в

4) Определим требуемую толщину утеплителя из формулы (4), замещая

Толщина конструктивных слоев указана справа от рис. 2. Соответствующие

= 0,22 м, то толщину утепляющего слоя для бесчердачного

перекрытия принимаем ближайшую большую к э тому значению по сортаменту выпускаемых

плит из резольного фенолформальдегидного пенопласта. Толщина используемого

Расчет термического сопротивления многопустотной железобетонной плиты

5) Определим по формуле (4) фактическое сопротивление наружного ограждения с

учетом принятой толщины плит из резольного фенолформальдегидного пенопласта

6) Определим коэффициент теплопередачи по формуле (7)

Требуется выполнить технический расчет изображенного на рис. 3 подвального

перекрытия для ж илого дома и установить значения его сопротив ления и коэффициента

1) Определим требуемое сопротивление теплопередаче наружного ограждения по

2) Определим градусо-сутки отопительного периода по формуле (2)

3) Определим требуемое сопротивление теплопередаче для полученной величины

Так как для наружного ограждения требуемое сопротивление теплопередаче,

определенное с учетом величины градусо-суток отопительного периода

величину по сравнению со значением, полученным при вычислениях по формуле (1), то в

4) Определим требуемую толщину утеплителя из формулы (4), замещая

Толщина конструктивных слоев указана справа от рис. 3. Соответствующие

перекрытия принимаем ближайшую большую к э тому значению по сортаменту выпускаемых

перлитофосфогелевых изделий. Толщина используемого утеплителя в данном случае

Расчет термического сопротивления многопустотной железобетонной плиты

5) Определим по формуле (4) фактическое сопротивление наружного ограждения с

учетом принятой толщины перлитофосфогелевых изделий:

6) Определим коэффициент теплопередачи по формуле (7)

1 . 1 . 4 Р а с че т т е рм и ч е с к ог о с оп р о т ив л е н и я м н о г оп у с т о т н ой ж е л е зо б е т о нн о й п л и т ы

п о д в а ль н о г о и че р д а чн о г о пе р е к р ы т ия

1. Для простоты расчета принимае м схему сечения плиты с квадратными отверстиями в

плите вместо круглых. Так, сторона эквивалентного по площади квадрата ( А

Рис. 1.1.4. Поперечное сечение плиты (а) и расчетная схема (б)

2. При делении плоскостями, параллельными тепловому потоку. Получаем два

параллельных участк а. Участок I - однородный, участок II - многослойный, состоящий из

двух одинаковых по толщи не слоев а и в , а также горизонтальной воздушной прослойки.

Читайте также: