Расчет плиты по раскрытию нормальных трещин реферат

Обновлено: 02.07.2024

Капитальное строительство в России и других странах мира продолжает развиваться бурными темпами. Одновременно развиваются базы строительной индустрии, создаются новые прогрессивные строительные конструкции из различных материалов, совершенствуется теория их расчета с широким применением компьютерных программных средств.

Особое положение в объеме строительных материалов и конструкций занимают железобетонные изделия различного назначения. Железобетон является основным строительным материалом современного человечества, применяемым в самых различных сферах строительства, начиная от освоения подземного и океанического пространства и заканчивая сооружением высотных объектов.

В этой связи современный специалист в области промышленного и гражданского строительства обязан обладать навыками проектирования железобетонных конструкций.

Проектирование указанных конструкций представляет собой комплекс расчетов и графических работ, включающих стадии изготовления, транспортирования и эксплуатации конструкций. Экономичность и эксплуатационная надежность отдельных конструкций и здания в целом во многом обусловлены принятыми проектными решениями.

Вопросы проектирования железобетонных конструкций регламентированы СНиП 2.03.01-84* и развиты в руководствах по проектированию железобетонных конструкций, а также учебниках и монографиях.

Цель курсового проекта – получить навыки проектирования железобетонных многопустотных плит перекрытия. К курсовому проекту прилагается пояснительная записка и графическая часть.

Определяем нормативные и расчётные нагрузки, действующие на плиту, и сводим их в таблицу 1.1:

Вид нагрузки

Нормативная, Н∕м 2

Коэффициент к нагрузке

Расчётная, Н∕м 2

1.Постоянная

1.1. Паркетный пол

1.2. Цементно-песчаная стяжка 22000∙0,03

1.3. Подстилающий слой

1.4. Ж/б панель

2.1. Кратковременная

2.2. Длительная

Полная нагрузка

Определяем нагрузку на 1 погонный метр плиты:

1) Временная нормативная p н =3900∙1=3900 Н/м;

2) Временная расчётная p=4836∙1=4836 Н/м;

3) Постоянная нормативная g н =4140∙1=4140 Н/м;

4) Постоянная расчётная g=4554∙1=4554 Н/м;

5) Итого нормативная p н +g н =3900+4140=8040 Н/м;

6) Итого расчётная p+g=4836+4554=9390 Н/м;

7) Постоянная нормативная + временная длительная нормативная g н +р н _дл =(4140+1560)∙1=5700 Н/м.

На основании этих нагрузок определяем величины изгибающих моментов и поперечных сил. Момент в сечении определяется по формуле:

где g – рассматриваемая нагрузка,

l ₀ – расчётный пролёт плиты. При опирании одной стороной на стену, а другой на ригель l ₀ = l - - =2,4 - -=2,25 м

Изгибающий момент от полной нормативной нагрузки равен:

То же от полной расчётной нагрузки: М==5942 Н∙м

То же от постоянной нагрузки: М_п ==2620 Н∙м

То же от временной нагрузки: М_вр ==2468 Н∙м

То же от постоянной и длительной нагрузок: М_ld = Н∙м

Поперечная сила определяется по формуле: Q=

Поперечная сила от полной нормативной нагрузки: Q н ==9045 Н

То же от полной расчётной нагрузки: Q==10564 Н

При расчёте многопустотных плит преобразовываем фактическое сечение плиты в расчётное тавровое:

Рис. 1. Приведение к эквивалентному сечению многопустотной панели

Ширина полки сечения равна:

где a ₁ - величина конструктивного уменьшения номинальной ширины плиты, принимаемая в соответствии с ГОСТ при ширине менее 2400мм а₁ =10 мм.

Круглые пустоты заменяем квадратными с эквивалентным размером стороны a=0,9d

Высота полки равна: ,

Ширина ребра b определяется по формуле: , n – число пустот в плите.

Определяем количество пустот в плите: , .

Поэтому принимаем n _пуст =4: - условие выполняется.

Тогда ширина ребра:

Для изготовления панели принимаем: бетон марки В 20, =11,5 МПа, =0,9 МПа,

Продольная арматура класса А-II,

Поперечная арматура – из стали класса А-I, R_s =225 МПа, R_sw =175 МПа.

Армирование – сварными сетками и каркасами, сварные сетки в верхней и нижней полках панели из проволоки класса В- I, R_s =360 МПа.

1. Проверяем условие по размеру ширины полки таврового сечения: , поэтому в расчёт включается вся ширина полки.

2. Определяем рабочую высоту сечения:

Для определения параметров сечения используем 2 уравнения моментов:

Определяем из 1-го уравнения:

Определяем высоту сжатой зоны: н.о. проходит по полке.

Определяем площадь рабочей арматуры из 2-го уравнения моментов:

Принимаем 3Ø10 А-II, A_s =2,36 см 2

Дополнительно принимаем легкую сетку

Расчёт железобетонных элементов по наклонным сечениям осуществляется с целью недопущения разрушения элемента:

1) на действие поперечной силы по наклонной полосе между наклонными трещинами;

2) на действие поперечной силы по наклонной трещине.

Чтобы не произошло разрушение, должно соблюдаться условие:

Q – расчётная поперечная сила в сечении;

Q_b – поперечное внутреннее усилие, воспринимаемое бетоном;

Q_sw – поперечное внутреннее усилие, воспринимаемое поперечной арматурой;

Q_s _. _ins – поперечное внутреннее усилие, воспринимаемое отгибами.

Поперечная сила сопротивления бетона определяется по формуле:

- для тяжёлого бетона;

- коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок на несущую способность тавровых и двутавровых элементов: при этом, принимается не более с учётом фактического числа ребер:

- коэффициент, учитывающий влияние продольных сил, действующих в элементе. Для конструкции с обычной арматурой ;

R_bt - прочность бетона на растяжение при изгибе для предельных состояний I группы;

с – проекция наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось элемента.

Величина с определяется в зависимости от проекции опасной наклонной трещины на продольную ось элемента, с₀ , которая принимается не более 2 h ₀ .

Из формулы по определению поперечного усилия сопротивления бетона находим величину С:

В конкретном сечении величина с равна: > h ₀

В связи с этим, окончательно принимаем с=38см, тогда

Следовательно, поперечная арматура по расчёту не требуется. Назначаем поперечную арматуру из конструктивных соображений. Шаг арматуры принимаем равным:

Назначаем поперечные стержни Ø6мм класса А-I через 10см у опор на участках длиной ¼ пролета. В средней ½ части плиты для связи продольных стержней каркаса по конструктивным соображениям ставим поперечные стержни через 0,5м.

Прогибы железобетонных конструкций не должны превышать предельно допустимых значений, устанавливаемых с учётом следующих требований:

- технологических (условия нормальной работы кранов, технологических установок, машин и др.);

- конструктивных (влияние соседних элементов, ограничивающих деформации и др.);

- эстетических (впечатление людей о пригодности конструкции).

Согласно СНиП максимальная величина прогиба для рассчитываемой плиты перекрытия назначена в пределах величины .

Расчёт по деформациям сводится к проверке условия: ,

f – расчётный прогиб от фактической нагрузки;

– максимально допустимый прогиб.

Прогиб плиты определяется от действия момента от постоянной и длительной нагрузок. M_ld =3246 H ∙м

Определим характеристики жёсткости плиты:

В соответствии со значениями полученных коэффициентов находим (по таблице при и арматуре А-II)

Общее условие деформативности плиты имеет вид:

Дополнительно принята легкая сетка

С целью недопущения разрушения плиты выполняется расчет по наклонным сечениям. В ходе расчета была определена проекция наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось элемента и поперечное внутренние усилие .

Согласно СНиП max допустимая величина прогиба для данной плиты =3 см. Прогиб в середине пролета плиты от действия постоянной и длительной нагрузок равен =2,7 см.

Рассчитываемая плита относится к 3 категории по трещиностойкости (допускается ограниченное по ширине непродолжительное a_crc ₁ и продолжительное a_crc ₂ раскрытие трещ ин).

Ширина раскрытия трещин ,что удовлетворило условиям и

При кратковременном раскрытии трещин , что удовлетворило условию .

Был выполнен расчет на возникновение наклонных трещин, в результате которого было доказано, что наклонные трещины в конструкции не образуются.

Произведен расчет многопустотной плиты на монтажные нагрузки, в ходе которого были определены следующие параметры:

Расчетная нагрузка от собственного веса плиты

Изгибающий момент, действующий на консольную часть плиты:

Площадь продольной арматуры каркасов ,которая меньше принятой арматуры сетки .

Усилие на одну петлю составляет

Площадь сечения арматуры петли класса А-I принимаем ,стержни ø12мм.

1. СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции. М., 1989.

2. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. М., 1985.

3. Байков В.Н. Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс. 5-е изд., перераб. и доп. М.: Стройиздат, 1991.

4. Пособие по проектированию предварительно напряжённых железобетонных конструкций из тяжёлого и лёгкого бетона / ЦНИИпромзданий, НИИЖБ. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988.

5. Заикин А.И. Проектирование железобетонных конструкций многоэтажных промышленных зданий: Учеб пособие. М.: АСВ, 2003.-200 с.

6. Заикин А.И. Железобетонные конструкции одноэтажных промышленных зданий: Учеб. пособие. -М.: Издательство Ассоциации строительных вузов, 2004.-272 с.

8. Железобетонные и каменные конструкции: Учеб. для строит. спец. вузов/ В.М. Бондаренко, Р.О. Бакиров, В.Г. Назаренко, В.И. Римшин; Под ред. В.М. Бондаренко. – 2 – е изд., перераб. и доп. – М.: Высш. шк., 2002.- 876 с.: ил.

9. ГОСТ 9561—91 Плиты пер екрытий железобетонные многопустотные для зданий и сооружен ий М., 1991.

10. ГОСТ 23279-85 Сетки арматурные сварные для железобетонных конструкций и изделий

Определение момента образования трещин. Рассмотрение условия обеспечения сохранности арматуры. Расчет раскрытия трещин, исходя из взаимных смещений растянутой арматуры и бетона. Характеристика особенностей эпюры напряжений в растянутой зоне бетона.

Рубрика	Строительство и архитектура
Вид	реферат
Язык	русский
Дата добавления	07.12.2015
Размер файла	33,2 K

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Федеральное агентство по образованию и науке Российской Федерации

Южно-Уральский государственный университет

Заочный инженерно-экономический факультет

Выполнила: ст.гр. ЗИЭФ 533 Шагиева Ю.И.

Проверил: Ивашенко Юрий Алексеевич

Оглавление

1. Общие положения

2. Определение момента образования трещин, нормальных к продольной оси элемента

3. Расчет ширины раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента

Введение

Свод правил содержит рекомендации по расчету и проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций промышленных и гражданских зданий и сооружений из тяжелого бетона, которые обеспечивают выполнение обязательных требований СНиП 52-01-2003.

1. Общие положения

Расчет предварительно напряженных изгибаемых элементов по раскрытию трещин производят в тех случаях, когда соблюдается условие

где М - изгибающий момент от внешней нагрузки;

М_crc - изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сечением элемента при образовании трещин.

Для центрально растянутых элементов ширину раскрытия трещин определяют при соблюдении условия

где N - продольное растягивающее усилие от внешней нагрузки;

N_crc - продольное растягивающее усилие, воспринимаемое элементом при образовании трещин.

Расчет железобетонных элементов производят по непродолжительному и продолжительному раскрытию трещин.

Непродолжительное раскрытие трещин определяют от совместного действия постоянных и временных (длительных и кратковременных) нагрузок, продолжительное только от постоянных и временных длительных нагрузок.

Расчет по раскрытию трещин производят из условия

где a_crc - ширина раскрытия трещин от действия внешней нагрузки,

a_crc,_ult - предельно допустимая ширина раскрытия трещин.

Значения a_crc,_ult принимают равными:

а) из условия обеспечения сохранности арматуры:

- классов А240 - А600, В500:

0,3 мм - при продолжительном раскрытии трещин;

0,4 мм - при непродолжительном раскрытии трещин;

- классов А800, А1000, а также Вр1200 - Вр1400, К1400, К1500 (К-19) и К1500 (К-7) диаметром 12 мм:

0,2 мм - при продолжительном раскрытии трещин;

0,3 мм - при непродолжительном раскрытии трещин;

- классов Вр1500, К1500 (К-7) диаметром 6 и 9 мм:

0,1 мм - при продолжительном раскрытии трещин;

0,2 мм - при непродолжительном раскрытии трещин;

б) из условия ограничения проницаемости конструкций:

0,2 мм - при продолжительном раскрытии трещин;

0,3 мм - при непродолжительном раскрытии трещин.

Ширину раскрытия трещин a_crc определяют исходя из взаимных смещений растянутой арматуры и бетона по обе стороны трещины на уровне оси арматуры и принимают равным:

- при продолжительном раскрытии

- при непродолжительном раскрытии

где a_crc,1 - ширина раскрытия трещин от продолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок;

a_crc,2 - ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянных и временных (длительных и кратковременных) нагрузок;

a_crc,3 - ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок.

2. Определение момента образования трещин, нормальных к продольной оси элемента

Изгибающий момент при образовании трещин можно определять с учетом неупругих деформаций растянутого бетона или по деформационной модели.

Допускается момент образования трещин определять без учета неупругих деформаций растянутого бетона.

Момент образования трещин с учетом неупругих деформаций растянутого бетона определяют с учетом следующих положений:

- сечения после деформирования остаются плоскими;

- эпюру напряжений в сжатой зоне бетона принимают треугольной формы как для упругого тела;

- эпюру напряжений в растянутой зоне бетона принимают трапециевидной формы с напряжениями, не превышающими расчетных значений сопротивления бетона растяжению R_bt,ser;

- относительную деформацию крайнего растянутого волокна бетона принимают равной ее предельному значению еbt,ult при кратковременном действии нагрузки; при двухзначной эпюре деформаций в сечении элемента е_bt,ult = 0,00015;

- напряжения в арматуре принимают в зависимости от относительных деформаций как для упругого тела.

Момент образования трещин предварительно напряженных изгибаемых элементов без учета неупругих деформаций растянутого бетона определяют как для сплошного упругого тела по формуле

где W - момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна;

e_яр = е_0р + r - расстояние от точки приложения усилия предварительного обжатия Р до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, трещинообразование которой проверяется;

е_0р - то же, до центра тяжести приведенного сечения;

r - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки. трещина бетон арматура

Момент сопротивления W и расстояние от центра тяжести приведенного поперечного сечения до ядровой точки r определяют по формулам:

где I_red - момент инерции приведенного поперечного сечения относительно его центра тяжести

A_red - площадь приведенного поперечного сечения элемента

б - коэффициент приведения арматуры к бетону

A, A_s, A'_s - площадь поперечного сечения соответственно бетона, растянутой и сжатой арматуры;

y_t - расстояние от наиболее растянутого волокна бетона до центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента

здесь S_t,red - статический момент площади приведенного поперечного сечения элемента относительно наиболее растянутого волокна бетона.

Допускается момент сопротивления W определять без учета арматуры.

В этом случае значения I_s, I'_s, A_s, A'_s в принимают равными нулю.

Для изгибаемых элементов прямоугольного сечения момент сопротивления W без учета арматуры определяют по формуле

Усилие N_crc при образовании трещин в центрально растянутых элементах определяют по формуле

3. Расчет ширины раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента

Ширину раскрытия нормальных трещин определяют по формуле

где у_s - напряжение в продольной растянутой арматуре в нормальном сечении с трещиной от соответствующей внешней нагрузки;

l_s - базовое (без учета влияния вида поверхности арматуры) расстояние между смежными нормальными трещинами;

ш_s - коэффициент, учитывающий неравномерное распределение относительных деформаций растянутой арматуры между трещинами; допускается принимать коэффициент ш_s = 1; если при этом условие

не удовлетворяется, значение ш_s следует определять по формуле

ц₁ - коэффициент, учитывающий продолжительность действия нагрузки, принимаемый равным:

1,0 - при непродолжительном действии нагрузки;

1,4 - при продолжительном действии нагрузки;

ц₂ - коэффициент, учитывающий профиль продольной арматуры, принимаемый равным:

0,5 - для арматуры периодического профиля и канатной;

0,8 - для гладкой арматуры (класса А240);

ц₃ - коэффициент, учитывающий характер нагружения, принимаемый равным:

1,0 - для элементов изгибаемых и внецентренно сжатых;

1,2 - для растянутых элементов.

Значения напряжений у_s в растянутой арматуре изгибаемых предварительно напряженных элементов от внешней нагрузки определяют по формуле

где I_red,A_red,y_c - момент инерции, площадь приведенного поперечного сечения элемента и расстояние от наиболее сжатого волокна до центра тяжести приведенного сечения, определяемые с учетом площади сечения только сжатой зоны бетона, площадей сечения растянутой и сжатой арматуры, принимая в соответствующих формулах значения коэффициента приведения арматуры к бетону б_s2 = б_s1;

N_p - усилие предварительного обжатия;

М_p - изгибающий момент от внешней нагрузки и усилия предварительного обжатия, определяемый по формуле

где е_0p - расстояние от точки приложения усилия предварительного обжатия N_p до центра тяжести приведенного сечения.

Значение коэффициента приведения арматуры к бетону б_sl определяют по формуле:

где E_b,red - приведенный модуль деформации сжатого бетона, учитывающий неупругие деформации сжатого бетона и определяемый по формуле

Относительную деформацию бетона е_b1,red принимают равной 0,0015.

Допускается напряжение у_s определять по формуле

где z - расстояние от центра тяжести арматуры, расположенной в растянутой зоне сечения, до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне элемента;

е_sp - расстояние от центра тяжести той же арматуры до точки приложения усилия N_p.

Для элементов прямоугольного поперечного сечения при отсутствии (или без учета) сжатой арматуры значение z определяют по формуле

где x_N - высота сжатой зоны с учетом влияния усилия предварительного обжатия Np.

Для элементов прямоугольного, таврового (с полкой в сжатой зоне) и двутаврового поперечного сечения допускается значение z принимать равным 0,7h₀.

Напряжения у_s не должны превышать (R_s,ser - у_sp).

Значения базового расстояния между трещинами l_s определяют по формуле

и принимают не менее 10d_s и 10 см и не более 40 d_s и 40 см (для элементов с рабочей высотой поперечного сечения не более 1 м).

Здесь А_bt - площадь сечения растянутого бетона;

A_s - площадь сечения растянутой арматуры;

d_s - номинальный диаметр арматуры.

Значения А_bt вычисляют из расчета по образованию трещин.

В любом случае значение Аbt принимают равным площади сечения при ее высоте в пределах не менее 2а и не более 0,5h.

Значения коэффициента ш_s определяют по формуле

где у_s,crc - напряжение в продольной растянутой арматуре в сечении с трещиной сразу после образования нормальных трещин принимая в соответствующих формулах значения М = М_сrс;

у_s - то же, при действии рассматриваемой нагрузки.

Библиографический список

2. Фролов А.К. Проектирование железобетонных, каменных конструкций. Учебное пособие. Изд. АСВ,2002г.

3. Кудзис А.П. Железобетонные и каменные конструкции.

4. Байков. В.Н. Железобетонные конструкции.

Подобные документы

Расчет по предельным состояниям двускатной предварительно напряженной балки покрытия. Определение потерь предварительного напряжения арматуры, расчетного сечения на образование трещин и фундамента на раскалывание. Проверка ширины раскрытия трещин.

курсовая работа [787,9 K], добавлен 30.01.2012

Элементы железобетонных конструкций многоэтажного здания. Расчет ребристой предварительно напряжённой плиты перекрытия; трехпролетного неразрезного ригеля; центрально нагруженной колонны; образования трещин. Характеристики прочности бетона и арматуры.

курсовая работа [1,0 M], добавлен 21.06.2009

Характеристика прочности бетона, арматуры и многопустотной плиты. Расчет по раскрытию трещин и прогиба плит. Конструирование монолитного железобетонного здания, разбивка балочной клетки и расчет кирпичного простенка нагрузки армокирпичного столба.

дипломная работа [173,0 K], добавлен 23.07.2011

Назначение формы пролетного строения и его элементов. Определение внутренних усилий в плите проезжей части. Расчёт балок на прочность. Конструирование продольной и наклонной арматуры. Расчет по раскрытию нормальных трещин железобетонных элементов.

курсовая работа [576,8 K], добавлен 27.02.2015

Определение толщины стенки резервуара. Расчет нагрузок, усилий, количества кольцевой арматуры. Величина предварительно напряжённой арматуры, определение потерь. Расчёт стенки по образованию трещин при действии изгибающих моментов в вертикальной плоскости.

Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси ( реферат , курсовая , диплом , контрольная )

При, предельная ширина раскрытия трещин: непродолжительная.

продолжительная 0,3 мм.

Изгибающие моменты от нормативных нагрузок, постояннойM=27,36 кНм, суммарный M=23,30 кНм.

Где, плечо внутренней пары сил, т.к. усилие обжатия P приложено в центре тяжести площади нижней напрягаемой арматуры.

Приращение напряжений в арматуре от действия полной нагрузки.

Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия всей нагрузки.

d=18 — диаметр продольной арматуры.

Ширина раскрытия трещин от постоянной нагрузки непродолжительного действия.

Расчет железобетонных элементов по раскрытию трещин

Расчет элементов без предварительного напряжения по раскрытию трещин. В процессе работы железобетонного изгибаемого элемента в нем при определенной величине внешней нагрузки могут образоваться трещины. Для ряда железобетонных конструкций (к трещиностойкости которых предъявляются требования 2-й и 3-й категорий) подобное образование трещин допускается, но при условии, что ширина раскрытия этих трещин ограничена. Чтобы ширина раскрытия трещин не превзошла допустимой для данной конструкции величины, проводят расчет по раскрытию трещин.

Необходимость расчета по раскрытию трещин вытекает из условия трещиностойкости

Если приведенное условие выполняется, то трещина не образуется, и расчет по раскрытию трещин не требуется. Если же это условие не выполняется, значит образуются трещины, и необходимо проверить расчетом ширину их раскрытия, сравнив ее с допустимой нормой.

Расчет предварительно напряженных элементов по раскрытию трещин. Расчет ширины раскрытия трещин, как и расчет по образованию трещин, является расчетом по предельным состояниям 2-й группы и должен обеспечивать конструкцию от чрезмерного раскрытия как нормальных, так и наклонных трещин.

Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси элемента. Как говорилось в гл. 3, существуют три категории требований к трещиностойкости элементов. Эти требования являются общими как для обычных, так и для предварительно напряженных элементов. Расчет по раскрытию трещин для предварительно напряженных элементов строится на том же принципе, что и для обычных элементов, но входящие в нее величины определяются несколько более сложным способом:

Расчет по закрытию (зажатию) трещин. Помимо расчетов по образованию и раскрытию трещин иногда требуется расчет по закрытию (зажатию) нормальных и наклонных трещин. Это относится к зонам элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования 2-й категории, если в этих элементах образуются ограниченные по ширине кратковременные трещины (от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок). При действии продолжительных (т. е. постоянных и длительных) нагрузок указанные трещины должны надежно закрываться, чтобы предотвратить возможность коррозии арматуры.

Установлено, что при малых процентах армирования (до 0,5%) трещины достигают ширины раскрытия 0,3 мм и более; при этом в арматуре наступают необратимые деформации и даже ее предварительное напряжение не обеспечивает закрытия (зажатия) трещин при снятии кратковременной части нагрузки При более высоких процентах армирования (0,6% и более) раскрытия трещин и деформации арматуры оказываются значительно меньше, и при достаточном предварительном напряжении арматуры можно обеспечить надежное закрытие трещин, и, в соответствии со СНиП 2.03.01— 84 для обеспечения надежного закрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента при действии постоянных и длительных нагрузок, должны обеспечиваться следующие требования.

1. Сечение элемента с трещинами, образовавшимися от действия полной нагрузки при действии только постоянных и длительных нагрузок, должно быть обжато с нормальными напряжениями сжатия не менее 0,5 МПа. При этом величина обжатия бетона определяется как для упругого тела от действия внешних нагрузок и усилия предварительного обжатия с учетом полных потерь.

2. В напрягаемой арматуре от действия полной нагрузки не должно возникать необратимых деформаций, что обеспечивается соблюдением условия

3. Для ненапрягаемой арматуры должно соблюдаться аналогичное требование, что обеспечивается выполнением условия

Читайте также: