Лаваль сопло диффузор реферат
Обновлено: 04.07.2024
1. Размеры сопла (конфузор рассчитать по формуле Витошинского, ).
2. Распределение по длине сопла диаметра сопла, давления, температуры и плотности газа, локальной скорости звука, приведенного расхода.
· Режим истечения расчетный (давление на выходе равно 0,02 МПа).
· Газ принять идеальным.
· Толщиной пограничного слоя и потерями по длине пренебречь.
Проведем расчет первой суживающейся части сопла Лаваля - конфузора.
где - универсальная газовая постоянная, а μ - молярная масса ксенона.
Из уравнения Майера:
Пусть все параметры на входе в сопло имеют индекс 1, а на выходе из сопла –
индекс 2, а параметры торможения индекс 0.
Найдем температуру на входе в сопло, выразив ее через температуру торможения :
Далее определяем скорость звука на входе в сопло:
Находим число Маха для входного сечения:
Находим давление на входе в сопло:
Находим отношение давления на выходе из сопла к давлению на входе:
Получаем можем посчитать критическую скорость.
Зная параметры торможения можно найти неизвестные из критических и начальных параметров движения газа: а так же соответствующие габариты сопла:
Расчет критических параметров:
Так как в критическом сечении , то с другой стороны: , где а – скорость звука, Из данных формул получаем выражение для критической температуры:
Подобным образом получается формула для критического давления:
Плотность газа в критическом сечении находим как:
Из уравнения расхода можно найти площадь критического сечение:
Находим радиус критического сечения:
В критическом сечении число Маха ;
Определяем приведенный расход в критическом сечении: где
Определение параметров на входе:
Плотность газа во входном сечении находим из уравнения:
Площадь входного сечения находим по формуле:
Находим радиус входного сечения:
Определяем приведенный расход во входном сечении: где
Параметры входного и критического сечений представлены в №1:
По условиям расчета, длина конфузора равна:
Для последующих расчетов разобьем длину конфузора на 20 одинаковых участков, также разобьем число Маха по длине, тогда получив соответствующий масштаб для и , мы сможем найти значения всех необходимых неизвестных параметров в каждой точке по формулам:
Значения радиусов также найдем, поделив длину конфузора на 20 равных частей, затем подставив получившиеся значения в формулу по формуле Витошинского:
где - длина конфузора, - радиус критического сечения, - радиус входного сечения, - расстояние от входного сечения до любой точки на оси конфузора, - радиус в искомой точке;
x | M | T | P | ρ | a | r | qa | w |
0,00000 | 0,02830 | 2682,30009 | 12,99118 | 76,90041 | 529,55254 | 0,05250 | 0,05078 | 14,98634 |
0,00315 | 0,07689 | 2677,78536 | 12,93625 | 76,70438 | 529,10669 | 0,04983 | 0,13625 | 40,68037 |
0,00630 | 0,12547 | 2669,14254 | 12,83150 | 76,32958 | 528,25213 | 0,04376 | 0,22071 | 66,27979 |
0,00945 | 0,17406 | 2656,45140 | 12,67860 | 75,78037 | 526,99478 | 0,03727 | 0,30316 | 91,72608 |
0,01260 | 0,22264 | 2639,82768 | 12,47999 | 75,06301 | 525,34326 | 0,03172 | 0,38287 | 116,96242 |
0,01575 | 0,27123 | 2619,42050 | 12,23875 | 74,18555 | 523,30873 | 0,02730 | 0,45916 | 141,93441 |
0,01890 | 0,31981 | 2595,40906 | 11,95854 | 73,15763 | 520,90470 | 0,02384 | 0,53144 | 166,59053 |
0,02205 | 0,36840 | 2567,99884 | 11,64342 | 71,99018 | 518,14676 | 0,02111 | 0,59920 | 190,88267 |
0,02520 | 0,41698 | 2537,41741 | 11,29782 | 70,69523 | 515,05230 | 0,01893 | 0,66204 | 214,76651 |
0,02835 | 0,46557 | 2503,90995 | 10,92632 | 69,28557 | 511,64028 | 0,01716 | 0,71963 | 238,20181 |
0,03150 | 0,51415 | 2467,73475 | 10,53362 | 67,77456 | 507,93087 | 0,01571 | 0,77176 | 261,15266 |
0,03465 | 0,56274 | 2429,15870 | 10,12436 | 66,17579 | 503,94520 | 0,01450 | 0,81829 | 283,58760 |
0,03780 | 0,61132 | 2388,45302 | 9,70305 | 64,50289 | 499,70503 | 0,01348 | 0,85917 | 305,47968 |
0,04095 | 0,65991 | 2345,88919 | 9,27400 | 62,76926 | 495,23248 | 0,01262 | 0,89444 | 326,80639 |
0,04410 | 0,70849 | 2301,73536 | 8,84121 | 60,98792 | 490,54976 | 0,01187 | 0,92422 | 347,54960 |
0,04725 | 0,75708 | 2256,25307 | 8,40837 | 59,17130 | 485,67895 | 0,01123 | 0,94867 | 367,69539 |
0,05040 | 0,80566 | 2209,69453 | 7,97876 | 57,33114 | 480,64175 | 0,01066 | 0,96800 | 387,23383 |
0,05355 | 0,85425 | 2162,30030 | 7,55531 | 55,47835 | 475,45933 | 0,01017 | 0,98250 | 406,15876 |
0,05670 | 0,90283 | 2114,29751 | 7,14052 | 53,62298 | 470,15214 | 0,00973 | 0,99245 | 424,46746 |
0,05985 | 0,95142 | 2065,89853 | 6,73650 | 51,77414 | 464,73980 | 0,00934 | 0,99817 | 442,16042 |
0,06300 | 1,00000 | 2017,30000 | 6,34500 | 49,94000 | 459,24096 | 0,00900 | 1,00000 | 459,24096 |
3.Расчет диффузора.
Расчет выходных параметров:
Скорость на выходе вычислим по формуле:
Вычислим коэффициент скорости :
=> число Маха можно найти по формуле:
Выходные параметры рассчитываются формулам:
Параметры на выходе представлены в таблице №3:
, K | , МПа | , кг/м | , м/с | a, м/с | M | ,м | r,м | ||
Выходное сечение | 204,284 | 0,02 | 1,554 | 886,159 | 146,141 | 6,063723 | 0,00726 | 0,04809 | 0,060062 |
Зная критический и выходной радиусы, и приняв, что диффузор конический (угол раскрытия 7°) можно найти его длину. Длина диффузора вычисляется по формуле:
Для расчета промежуточных значений параметров по длине диффузора, разобьем его длину и число Маха на 50 одинаковых частей:
Формулы для расчета промежуточных значений параметров:
Значение параметров по длине диффузора№4:
X,м | M | T,К | P, МПа | Ρ,кг/м 3 | а ,м/с | r,м | d,м | qa | W,м/с |
0,00000 | 1,00000 | 2017,30000 | 6,34500 | 49,94000 | 459,24096 | 0,01178 | 0,02357 | 1,00000 | 459,24096 |
0,00570 | 1,10127 | 1916,12597 | 5,57477 | 46,19450 | 447,57663 | 0,01183 | 0,02365 | 0,99280 | 492,90471 |
0,01140 | 1,20255 | 1816,25444 | 4,87255 | 42,59582 | 435,75634 | 0,01194 | 0,02389 | 0,97325 | 524,01832 |
0,01710 | 1,30382 | 1718,79199 | 4,24141 | 39,18087 | 423,90353 | 0,01213 | 0,02425 | 0,94421 | 552,69533 |
0,02280 | 1,40510 | 1624,57049 | 3,68067 | 35,97294 | 412,12091 | 0,01236 | 0,02473 | 0,90827 | 579,07020 |
0,02850 | 1,50637 | 1534,18074 | 3,18710 | 32,98422 | 400,49181 | 0,01265 | 0,02530 | 0,86764 | 603,28976 |
0,03420 | 1,60765 | 1448,00976 | 2,75583 | 30,21818 | 389,08198 | 0,01298 | 0,02596 | 0,82415 | 625,50638 |
0,03990 | 1,70892 | 1366,27794 | 2,38116 | 27,67179 | 377,94178 | 0,01335 | 0,02670 | 0,77928 | 645,87272 |
0,04560 | 1,81020 | 1289,07352 | 2,05709 | 25,33742 | 367,10831 | 0,01375 | 0,02751 | 0,73416 | 664,53788 |
0,05130 | 1,91147 | 1216,38310 | 1,77768 | 23,20436 | 356,60757 | 0,01419 | 0,02838 | 0,68966 | 681,64472 |
0,05700 | 2,01274 | 1148,11760 | 1,53731 | 21,26001 | 346,45638 | 0,01466 | 0,02931 | 0,64641 | 697,32820 |
0,06270 | 2,11402 | 1084,13372 | 1,33084 | 19,49086 | 336,66409 | 0,01515 | 0,03030 | 0,60485 | 711,71431 |
0,06840 | 2,21529 | 1024,25120 | 1,15362 | 17,88309 | 327,23415 | 0,01567 | 0,03135 | 0,56525 | 724,91968 |
0,07410 | 2,31657 | 968,26645 | 1,00153 | 16,42310 | 318,16530 | 0,01622 | 0,03244 | 0,52779 | 737,05155 |
0,07980 | 2,41784 | 915,96299 | 0,87097 | 15,09782 | 309,45274 | 0,01679 | 0,03358 | 0,49254 | 748,20797 |
0,08550 | 2,51912 | 867,11934 | 0,75883 | 13,89489 | 301,08894 | 0,01738 | 0,03477 | 0,45952 | 758,47825 |
0,09120 | 2,62039 | 821,51485 | 0,66242 | 12,80279 | 293,06441 | 0,01800 | 0,03600 | 0,42869 | 767,94345 |
0,09690 | 2,72167 | 778,93381 | 0,57942 | 11,81087 | 285,36825 | 0,01863 | 0,03727 | 0,39997 | 776,67701 |
0,10260 | 2,82294 | 739,16832 | 0,50788 | 10,90941 | 277,98864 | 0,01929 | 0,03857 | 0,37328 | 784,74532 |
0,10830 | 2,92421 | 702,02014 | 0,44610 | 10,08954 | 270,91319 | 0,01996 | 0,03992 | 0,34851 | 792,20836 |
0,11400 | 3,02549 | 667,30180 | 0,39267 | 9,34322 | 264,12926 | 0,02065 | 0,04131 | 0,32555 | 799,12023 |
0,11970 | 3,12676 | 634,83716 | 0,34638 | 8,66321 | 257,62413 | 0,02136 | 0,04273 | 0,30428 | 805,52977 |
0,12540 | 3,22804 | 604,46156 | 0,30619 | 8,04295 | 251,38521 | 0,02209 | 0,04418 | 0,28458 | 811,48103 |
0,13110 | 3,32931 | 576,02169 | 0,27124 | 7,47659 | 245,40013 | 0,02283 | 0,04567 | 0,26634 | 817,01374 |
0,13680 | 3,43059 | 549,37521 | 0,24078 | 6,95885 | 239,65688 | 0,02359 | 0,04719 | 0,24946 | 822,16379 |
0,14250 | 3,53186 | 524,39032 | 0,21418 | 6,48499 | 234,14382 | 0,02437 | 0,04874 | 0,23383 | 826,96355 |
0,14820 | 3,63314 | 500,94519 | 0,19090 | 6,05079 | 228,84977 | 0,02516 | 0,05032 | 0,21936 | 831,44232 |
0,15390 | 3,73441 | 478,92736 | 0,17050 | 5,65243 | 223,76399 | 0,02597 | 0,05193 | 0,20595 | 835,62657 |
0,15960 | 3,83568 | 458,23313 | 0,15257 | 5,28652 | 218,87624 | 0,02679 | 0,05357 | 0,19352 | 839,54027 |
0,16530 | 3,93696 | 438,76694 | 0,13679 | 4,95000 | 214,17675 | 0,02762 | 0,05525 | 0,18199 | 843,20515 |
0,17100 | 4,03823 | 420,44077 | 0,12287 | 4,64014 | 209,65624 | 0,02847 | 0,05694 | 0,17129 | 846,64090 |
0,17670 | 4,13951 | 403,17357 | 0,11057 | 4,35447 | 205,30588 | 0,02934 | 0,05867 | 0,16136 | 849,86541 |
0,18240 | 4,24078 | 386,89069 | 0,09968 | 4,09081 | 201,11734 | 0,03021 | 0,06042 | 0,15213 | 852,89493 |
0,18810 | 4,34206 | 371,52340 | 0,09002 | 3,84715 | 197,08268 | 0,03110 | 0,06220 | 0,14355 | 855,74427 |
0,19380 | 4,44333 | 357,00839 | 0,08143 | 3,62172 | 193,19442 | 0,03201 | 0,06401 | 0,13556 | 858,42689 |
0,19950 | 4,54461 | 343,28732 | 0,07379 | 3,41292 | 189,44548 | 0,03292 | 0,06584 | 0,12812 | 860,95510 |
0,20520 | 4,64588 | 330,30642 | 0,06697 | 3,21930 | 185,82917 | 0,03385 | 0,06770 | 0,12119 | 863,34011 |
0,21090 | 4,74716 | 318,01608 | 0,06088 | 3,03956 | 182,33914 | 0,03479 | 0,06958 | 0,11472 | 865,59218 |
0,21660 | 4,84843 | 306,37055 | 0,05543 | 2,87251 | 178,96944 | 0,03574 | 0,07149 | 0,10868 | 867,72071 |
0,22230 | 4,94970 | 295,32757 | 0,05054 | 2,71710 | 175,71441 | 0,03671 | 0,07342 | 0,10304 | 869,73429 |
0,22800 | 5,05098 | 284,84812 | 0,04615 | 2,57236 | 172,56871 | 0,03769 | 0,07538 | 0,09776 | 871,64082 |
0,23370 | 5,15225 | 274,89609 | 0,04220 | 2,43742 | 169,52730 | 0,03868 | 0,07735 | 0,09283 | 873,44754 |
0,23940 | 5,25353 | 265,43812 | 0,03864 | 2,31149 | 166,58543 | 0,03968 | 0,07936 | 0,08820 | 875,16111 |
0,24510 | 5,35480 | 256,44328 | 0,03543 | 2,19385 | 163,73858 | 0,04069 | 0,08138 | 0,08387 | 876,78767 |
0,25080 | 5,45608 | 247,88295 | 0,03253 | 2,08385 | 160,98251 | 0,04171 | 0,08343 | 0,07981 | 878,33285 |
0,25650 | 5,55735 | 239,73057 | 0,02991 | 1,98090 | 158,31318 | 0,04275 | 0,08550 | 0,07599 | 879,80187 |
0,26220 | 5,65863 | 231,96151 | 0,02753 | 1,88445 | 155,72679 | 0,04379 | 0,08759 | 0,07240 | 881,19955 |
0,26790 | 5,75990 | 224,55291 | 0,02537 | 1,79401 | 153,21974 | 0,04485 | 0,08970 | 0,06903 | 882,53031 |
0,27360 | 5,86117 | 217,48350 | 0,02341 | 1,70913 | 150,78861 | 0,04592 | 0,09183 | 0,06586 | 883,79828 |
0,27930 | 5,96245 | 210,73353 | 0,02163 | 1,62941 | 148,43017 | 0,04699 | 0,09399 | 0,06288 | 885,00726 |
0,28500 | 6,06372 | 204,28459 | 0,02000 | 1,55445 | 146,14137 | 0,04808 | 0,09617 | 0,06006 | 886,16078 |
Рассматривая выходное сечение, и знвчения, посчитанные ранее по формулам, совпадают со значениями представленными в таблице (последняя строка На основании таблиц (таблица №2 и таблица №4) построены распределения:
1. давления по длине сопла -
2. температуры по длине сопла -
3. плотности по длине сопла -
4. локальной скорости звука по длине сопла -
5. приведенного расхода по длине сопла -
Список используемой литературы:
3. И.Л. Повх. Техническая гидромеханика. Ленинград, Машиностроение, 1976 г.
4. В.Н. Зубарев, А.Д. Козлов, В.М. Кузнецов и др.; Теплофизические
5. Федоренко В.А., Шошин А.И. Справочник по машиностроительному черчению. Ленинград, Машиностроение, 1977г.
1. Размеры сопла (конфузор рассчитать по формуле Витошинского, ).
2. Распределение по длине сопла диаметра сопла, давления, температуры и плотности газа, локальной скорости звука, приведенного расхода.
· Режим истечения расчетный (давление на выходе равно 0,02 МПа).
· Газ принять идеальным.
· Толщиной пограничного слоя и потерями по длине пренебречь.
Проведем расчет первой суживающейся части сопла Лаваля - конфузора.
где - универсальная газовая постоянная, а μ - молярная масса ксенона.
Из уравнения Майера:
Пусть все параметры на входе в сопло имеют индекс 1, а на выходе из сопла –
индекс 2, а параметры торможения индекс 0.
Найдем температуру на входе в сопло, выразив ее через температуру торможения :
Далее определяем скорость звука на входе в сопло:
Находим число Маха для входного сечения:
Находим давление на входе в сопло:
Находим отношение давления на выходе из сопла к давлению на входе:
Получаем можем посчитать критическую скорость.
Зная параметры торможения можно найти неизвестные из критических и начальных параметров движения газа: а так же соответствующие габариты сопла:
Расчет критических параметров:
Так как в критическом сечении , то с другой стороны: , где а – скорость звука, Из данных формул получаем выражение для критической температуры:
Подобным образом получается формула для критического давления:
Плотность газа в критическом сечении находим как:
Из уравнения расхода можно найти площадь критического сечение:
Находим радиус критического сечения:
В критическом сечении число Маха ;
Определяем приведенный расход в критическом сечении: где
Определение параметров на входе:
Плотность газа во входном сечении находим из уравнения:
Площадь входного сечения находим по формуле:
Находим радиус входного сечения:
Определяем приведенный расход во входном сечении: где
Параметры входного и критического сечений представлены в №1:
По условиям расчета, длина конфузора равна:
Для последующих расчетов разобьем длину конфузора на 20 одинаковых участков, также разобьем число Маха по длине, тогда получив соответствующий масштаб для и , мы сможем найти значения всех необходимых неизвестных параметров в каждой точке по формулам:
Значения радиусов также найдем, поделив длину конфузора на 20 равных частей, затем подставив получившиеся значения в формулу по формуле Витошинского:
где - длина конфузора, - радиус критического сечения, - радиус входного сечения, - расстояние от входного сечения до любой точки на оси конфузора, - радиус в искомой точке;
x | M | T | P | ρ | a | r | qa | w |
0,00000 | 0,02830 | 2682,30009 | 12,99118 | 76,90041 | 529,55254 | 0,05250 | 0,05078 | 14,98634 |
0,00315 | 0,07689 | 2677,78536 | 12,93625 | 76,70438 | 529,10669 | 0,04983 | 0,13625 | 40,68037 |
0,00630 | 0,12547 | 2669,14254 | 12,83150 | 76,32958 | 528,25213 | 0,04376 | 0,22071 | 66,27979 |
0,00945 | 0,17406 | 2656,45140 | 12,67860 | 75,78037 | 526,99478 | 0,03727 | 0,30316 | 91,72608 |
0,01260 | 0,22264 | 2639,82768 | 12,47999 | 75,06301 | 525,34326 | 0,03172 | 0,38287 | 116,96242 |
0,01575 | 0,27123 | 2619,42050 | 12,23875 | 74,18555 | 523,30873 | 0,02730 | 0,45916 | 141,93441 |
0,01890 | 0,31981 | 2595,40906 | 11,95854 | 73,15763 | 520,90470 | 0,02384 | 0,53144 | 166,59053 |
0,02205 | 0,36840 | 2567,99884 | 11,64342 | 71,99018 | 518,14676 | 0,02111 | 0,59920 | 190,88267 |
0,02520 | 0,41698 | 2537,41741 | 11,29782 | 70,69523 | 515,05230 | 0,01893 | 0,66204 | 214,76651 |
0,02835 | 0,46557 | 2503,90995 | 10,92632 | 69,28557 | 511,64028 | 0,01716 | 0,71963 | 238,20181 |
0,03150 | 0,51415 | 2467,73475 | 10,53362 | 67,77456 | 507,93087 | 0,01571 | 0,77176 | 261,15266 |
0,03465 | 0,56274 | 2429,15870 | 10,12436 | 66,17579 | 503,94520 | 0,01450 | 0,81829 | 283,58760 |
0,03780 | 0,61132 | 2388,45302 | 9,70305 | 64,50289 | 499,70503 | 0,01348 | 0,85917 | 305,47968 |
0,04095 | 0,65991 | 2345,88919 | 9,27400 | 62,76926 | 495,23248 | 0,01262 | 0,89444 | 326,80639 |
0,04410 | 0,70849 | 2301,73536 | 8,84121 | 60,98792 | 490,54976 | 0,01187 | 0,92422 | 347,54960 |
0,04725 | 0,75708 | 2256,25307 | 8,40837 | 59,17130 | 485,67895 | 0,01123 | 0,94867 | 367,69539 |
0,05040 | 0,80566 | 2209,69453 | 7,97876 | 57,33114 | 480,64175 | 0,01066 | 0,96800 | 387,23383 |
0,05355 | 0,85425 | 2162,30030 | 7,55531 | 55,47835 | 475,45933 | 0,01017 | 0,98250 | 406,15876 |
0,05670 | 0,90283 | 2114,29751 | 7,14052 | 53,62298 | 470,15214 | 0,00973 | 0,99245 | 424,46746 |
0,05985 | 0,95142 | 2065,89853 | 6,73650 | 51,77414 | 464,73980 | 0,00934 | 0,99817 | 442,16042 |
0,06300 | 1,00000 | 2017,30000 | 6,34500 | 49,94000 | 459,24096 | 0,00900 | 1,00000 | 459,24096 |
3.Расчет диффузора.
Расчет выходных параметров:
Скорость на выходе вычислим по формуле:
Вычислим коэффициент скорости :
=> число Маха можно найти по формуле:
Выходные параметры рассчитываются формулам:
Параметры на выходе представлены в таблице №3:
, K | , МПа | , кг/м | , м/с | a, м/с | M | ,м | r,м | ||
Выходное сечение | 204,284 | 0,02 | 1,554 | 886,159 | 146,141 | 6,063723 | 0,00726 | 0,04809 | 0,060062 |
Зная критический и выходной радиусы, и приняв, что диффузор конический (угол раскрытия 7°) можно найти его длину. Длина диффузора вычисляется по формуле:
Для расчета промежуточных значений параметров по длине диффузора, разобьем его длину и число Маха на 50 одинаковых частей:
Формулы для расчета промежуточных значений параметров:
Значение параметров по длине диффузора№4:
X,м | M | T,К | P, МПа | Ρ,кг/м 3 | а ,м/с | r,м | d,м | qa | W,м/с |
0,00000 | 1,00000 | 2017,30000 | 6,34500 | 49,94000 | 459,24096 | 0,01178 | 0,02357 | 1,00000 | 459,24096 |
0,00570 | 1,10127 | 1916,12597 | 5,57477 | 46,19450 | 447,57663 | 0,01183 | 0,02365 | 0,99280 | 492,90471 |
0,01140 | 1,20255 | 1816,25444 | 4,87255 | 42,59582 | 435,75634 | 0,01194 | 0,02389 | 0,97325 | 524,01832 |
0,01710 | 1,30382 | 1718,79199 | 4,24141 | 39,18087 | 423,90353 | 0,01213 | 0,02425 | 0,94421 | 552,69533 |
0,02280 | 1,40510 | 1624,57049 | 3,68067 | 35,97294 | 412,12091 | 0,01236 | 0,02473 | 0,90827 | 579,07020 |
0,02850 | 1,50637 | 1534,18074 | 3,18710 | 32,98422 | 400,49181 | 0,01265 | 0,02530 | 0,86764 | 603,28976 |
0,03420 | 1,60765 | 1448,00976 | 2,75583 | 30,21818 | 389,08198 | 0,01298 | 0,02596 | 0,82415 | 625,50638 |
0,03990 | 1,70892 | 1366,27794 | 2,38116 | 27,67179 | 377,94178 | 0,01335 | 0,02670 | 0,77928 | 645,87272 |
0,04560 | 1,81020 | 1289,07352 | 2,05709 | 25,33742 | 367,10831 | 0,01375 | 0,02751 | 0,73416 | 664,53788 |
0,05130 | 1,91147 | 1216,38310 | 1,77768 | 23,20436 | 356,60757 | 0,01419 | 0,02838 | 0,68966 | 681,64472 |
0,05700 | 2,01274 | 1148,11760 | 1,53731 | 21,26001 | 346,45638 | 0,01466 | 0,02931 | 0,64641 | 697,32820 |
0,06270 | 2,11402 | 1084,13372 | 1,33084 | 19,49086 | 336,66409 | 0,01515 | 0,03030 | 0,60485 | 711,71431 |
0,06840 | 2,21529 | 1024,25120 | 1,15362 | 17,88309 | 327,23415 | 0,01567 | 0,03135 | 0,56525 | 724,91968 |
0,07410 | 2,31657 | 968,26645 | 1,00153 | 16,42310 | 318,16530 | 0,01622 | 0,03244 | 0,52779 | 737,05155 |
0,07980 | 2,41784 | 915,96299 | 0,87097 | 15,09782 | 309,45274 | 0,01679 | 0,03358 | 0,49254 | 748,20797 |
0,08550 | 2,51912 | 867,11934 | 0,75883 | 13,89489 | 301,08894 | 0,01738 | 0,03477 | 0,45952 | 758,47825 |
0,09120 | 2,62039 | 821,51485 | 0,66242 | 12,80279 | 293,06441 | 0,01800 | 0,03600 | 0,42869 | 767,94345 |
0,09690 | 2,72167 | 778,93381 | 0,57942 | 11,81087 | 285,36825 | 0,01863 | 0,03727 | 0,39997 | 776,67701 |
0,10260 | 2,82294 | 739,16832 | 0,50788 | 10,90941 | 277,98864 | 0,01929 | 0,03857 | 0,37328 | 784,74532 |
0,10830 | 2,92421 | 702,02014 | 0,44610 | 10,08954 | 270,91319 | 0,01996 | 0,03992 | 0,34851 | 792,20836 |
0,11400 | 3,02549 | 667,30180 | 0,39267 | 9,34322 | 264,12926 | 0,02065 | 0,04131 | 0,32555 | 799,12023 |
0,11970 | 3,12676 | 634,83716 | 0,34638 | 8,66321 | 257,62413 | 0,02136 | 0,04273 | 0,30428 | 805,52977 |
0,12540 | 3,22804 | 604,46156 | 0,30619 | 8,04295 | 251,38521 | 0,02209 | 0,04418 | 0,28458 | 811,48103 |
0,13110 | 3,32931 | 576,02169 | 0,27124 | 7,47659 | 245,40013 | 0,02283 | 0,04567 | 0,26634 | 817,01374 |
0,13680 | 3,43059 | 549,37521 | 0,24078 | 6,95885 | 239,65688 | 0,02359 | 0,04719 | 0,24946 | 822,16379 |
0,14250 | 3,53186 | 524,39032 | 0,21418 | 6,48499 | 234,14382 | 0,02437 | 0,04874 | 0,23383 | 826,96355 |
0,14820 | 3,63314 | 500,94519 | 0,19090 | 6,05079 | 228,84977 | 0,02516 | 0,05032 | 0,21936 | 831,44232 |
0,15390 | 3,73441 | 478,92736 | 0,17050 | 5,65243 | 223,76399 | 0,02597 | 0,05193 | 0,20595 | 835,62657 |
0,15960 | 3,83568 | 458,23313 | 0,15257 | 5,28652 | 218,87624 | 0,02679 | 0,05357 | 0,19352 | 839,54027 |
0,16530 | 3,93696 | 438,76694 | 0,13679 | 4,95000 | 214,17675 | 0,02762 | 0,05525 | 0,18199 | 843,20515 |
0,17100 | 4,03823 | 420,44077 | 0,12287 | 4,64014 | 209,65624 | 0,02847 | 0,05694 | 0,17129 | 846,64090 |
0,17670 | 4,13951 | 403,17357 | 0,11057 | 4,35447 | 205,30588 | 0,02934 | 0,05867 | 0,16136 | 849,86541 |
0,18240 | 4,24078 | 386,89069 | 0,09968 | 4,09081 | 201,11734 | 0,03021 | 0,06042 | 0,15213 | 852,89493 |
0,18810 | 4,34206 | 371,52340 | 0,09002 | 3,84715 | 197,08268 | 0,03110 | 0,06220 | 0,14355 | 855,74427 |
0,19380 | 4,44333 | 357,00839 | 0,08143 | 3,62172 | 193,19442 | 0,03201 | 0,06401 | 0,13556 | 858,42689 |
0,19950 | 4,54461 | 343,28732 | 0,07379 | 3,41292 | 189,44548 | 0,03292 | 0,06584 | 0,12812 | 860,95510 |
0,20520 | 4,64588 | 330,30642 | 0,06697 | 3,21930 | 185,82917 | 0,03385 | 0,06770 | 0,12119 | 863,34011 |
0,21090 | 4,74716 | 318,01608 | 0,06088 | 3,03956 | 182,33914 | 0,03479 | 0,06958 | 0,11472 | 865,59218 |
0,21660 | 4,84843 | 306,37055 | 0,05543 | 2,87251 | 178,96944 | 0,03574 | 0,07149 | 0,10868 | 867,72071 |
0,22230 | 4,94970 | 295,32757 | 0,05054 | 2,71710 | 175,71441 | 0,03671 | 0,07342 | 0,10304 | 869,73429 |
0,22800 | 5,05098 | 284,84812 | 0,04615 | 2,57236 | 172,56871 | 0,03769 | 0,07538 | 0,09776 | 871,64082 |
0,23370 | 5,15225 | 274,89609 | 0,04220 | 2,43742 | 169,52730 | 0,03868 | 0,07735 | 0,09283 | 873,44754 |
0,23940 | 5,25353 | 265,43812 | 0,03864 | 2,31149 | 166,58543 | 0,03968 | 0,07936 | 0,08820 | 875,16111 |
0,24510 | 5,35480 | 256,44328 | 0,03543 | 2,19385 | 163,73858 | 0,04069 | 0,08138 | 0,08387 | 876,78767 |
0,25080 | 5,45608 | 247,88295 | 0,03253 | 2,08385 | 160,98251 | 0,04171 | 0,08343 | 0,07981 | 878,33285 |
0,25650 | 5,55735 | 239,73057 | 0,02991 | 1,98090 | 158,31318 | 0,04275 | 0,08550 | 0,07599 | 879,80187 |
0,26220 | 5,65863 | 231,96151 | 0,02753 | 1,88445 | 155,72679 | 0,04379 | 0,08759 | 0,07240 | 881,19955 |
0,26790 | 5,75990 | 224,55291 | 0,02537 | 1,79401 | 153,21974 | 0,04485 | 0,08970 | 0,06903 | 882,53031 |
0,27360 | 5,86117 | 217,48350 | 0,02341 | 1,70913 | 150,78861 | 0,04592 | 0,09183 | 0,06586 | 883,79828 |
0,27930 | 5,96245 | 210,73353 | 0,02163 | 1,62941 | 148,43017 | 0,04699 | 0,09399 | 0,06288 | 885,00726 |
0,28500 | 6,06372 | 204,28459 | 0,02000 | 1,55445 | 146,14137 | 0,04808 | 0,09617 | 0,06006 | 886,16078 |
Рассматривая выходное сечение, и знвчения, посчитанные ранее по формулам, совпадают со значениями представленными в таблице (последняя строка На основании таблиц (таблица №2 и таблица №4) построены распределения:
1. давления по длине сопла -
2. температуры по длине сопла -
3. плотности по длине сопла -
4. локальной скорости звука по длине сопла -
5. приведенного расхода по длине сопла -
Список используемой литературы:
3. И.Л. Повх. Техническая гидромеханика. Ленинград, Машиностроение, 1976 г.
4. В.Н. Зубарев, А.Д. Козлов, В.М. Кузнецов и др.; Теплофизические
5. Федоренко В.А., Шошин А.И. Справочник по машиностроительному черчению. Ленинград, Машиностроение, 1977г.
Сопло Лаваля — газовый канал особого профиля, разгоняющий проходящий по нему газовый поток до сверхзвуковых скоростей. Сопло представляет собой канал, сужающийся в середине.
Принцип работы сопла Лаваля
По мере движения газа по соплу его абсолютная температура Т и давление Р снижаются, а скорость V возрастает. Внутренняя энергия газа преобразуется в кинетическую энергию его направленного движения. КПД этого преобразования в некоторых случаях (например, в соплах современных ракетных двигателей) может превышать 70 %. М – число Маха (скорость звука).
На сужающемся, докритическом участке сопла движение газа происходит с дозвуковыми скоростями (М 1).
Суживающая часть сопла называется конфузором, а расширяющая – диффузором. Диффузор по длине всегда больше конфузора. Иногда длина диффузора превышает длину конфузора в 250 раз. Удлинение диффузора способствует увеличению скорости истечения газа из сопла, а соответственно и тяги.
Элементарная теория сопла Лаваля
Влияние сжимаемости на форму трубок тока.
Рассмотрим, как влияет сжимаемость на форму трубок тока при установившемся движении газа. Предположим, что трубка тока тонкая, и характеристики движения в разных точках каждого сечения одинаковы. Пусть – площадь произвольного поперечного сечения трубки тока, причем сечение перпендикулярно к скорости движения частиц газа.
Если жидкость однородная и несжимаемая, то из уравнения неразрывности следует, что массовый и объемный расходы через трубку тока постоянны, т.е. ; и
т.е. чем больше скорость, тем меньше сечение.
В этом случае вдоль трубки должен сохраняться только массовый расход жидкости , откуда
Для сжимаемой жидкости плотность зависит от скорости. Для обратимых адиабатических течений совершенного газа
Подставляя это выражение в (7.39), можно получить зависимость и найти форму трубок тока. График приведен на рис. 7.15.
Кривая имеет две асимптоты: и .
Определим форму трубок тока для любых (не адиабатических) движений идеальной сжимаемой жидкости. Вычислим .
Спроектируем уравнение движения Эйлера на линию тока и при установившемся движении
где вдоль линии тока. Для адиабатических движений, как было указано ранее, совпадает со скоростью звука, определяемой как (в общем случае величина отлична от скорости звука, но в последующем для неадиабатических движений играет роль скорости звука). Таким образом, вдоль линии тока имеем
Видно, что с ростом скорости, когда , величина растет при дозвуковых скоростях и убывает при сверхзвуковых скоростях . В точке, в которой , т.е. , величина имеет максимум (рис. 7.16).
Таким образом, в дозвуковом потоке поперечное сечение трубки тока с ростом скорости уменьшается. Максимальная скорость, которая может быть достигнута при дозвуковом потоке в сужающейся трубке тока, равна скорости звука.
В сверхзвуковом потоке , если скорость потока вдоль трубки растет, то убывает, и трубка тока расширяется. Если скорость сверхзвукового потока вдоль трубки убывает, то растет и поперечное сечение уменьшается, следовательно, поток в сужающемся канале замедляется.
Насадок, состоящий только лишь из сужающегося участка (рис. 7.17), называется простым соплом. Наибольшая скорость, которую можно получить, выпуская адиабатически газ через простое сопло, равна скорости звука, которая достигается в наиболее узком сечении (на срезе сопла).
Пусть имеется большой сосуд (рис. 7.18), заполненный газом, который может вытекать из него через простое сопло в пространство с давлением . Величина называется противодавлением. Значения характеристик течения на срезе сопла обозначим через , а в сосуде далеко от насадка – через . Примем, что . Понятно, что если , то течения в сопле не будет.
Рассмотрим, как зависит массовый расход газа через сопло от отношения давлений при постоянных значениях температуры и давления в сосуде, когда отсутствует теплообмен между газом и окружающей средой.
Если , то (этому случаю соответствует точка на рис. 7.19). При скорость течения в сопле будет дозвуковой, и наибольшее значение скорости будет достигаться на срезе сопла (например, в точке ). При дальнейшем уменьшении скорость на срезе сопла, оставаясь дозвуковой, будет увеличиваться.
При некотором значении скорость на срезе сопла станет равной местной скорости звука . При этом критические значения плотности и давления, согласно (7.30) и (7.34), равны:
На основе экспериментальных данных известно, что до тех пор, пока , давление на срезе сопла практически совпадает с противодавлением . Поэтому при достижении в минимальном сечении скорости звука можно считать, что
При на основе (7.43) получим, что (точка на рис. 7.19).
Критический расход, согласно (7.30) и (7.42), будет равен
При дальнейшем понижении противодавления течение внутри сопла перестает меняться, и расход также остается неизменным и равным критическому. Неизменность расхода объясняется тем, что слабые возмущения (а значит, и небольшие изменения противодавления) распространяются по частицам среды со скоростью звука. Поэтому при достижении критического режима (когда сами частицы на срезе сопла имеют скорость, равную скорости звука) частицы, находящиеся внутри сопла, “не знают” о том, что происходит вне сопла (возмущения сносятся потоком частиц газа, и поток как бы запирает сопло).
Замечание. Изменение противодавления будет сказываться на течении газа вне сопла: в свободной струе вне сопла скорость при понижении может стать сверхзвуковой, но поток в свободной струе не будет однородным (скорость в потоке существенно меняется по сечению струи).
При истечении сжимаемого газа из тонкого отверстия скорость потока, как было показано выше, не может быть больше скорости звука. Достижение сверхзвуковой скорости истечения, как показали опыты Г. Лаваля (1845 – 1913), получается только при изменении конфигурации отверстия. В его экспериментах скорость истечения превышала скорость звука тогда, когда на выходе из сосуда устанавливалась специальная насадка, которая впоследствии была названа соплом Лаваля.
Сопло представляет собой короткий участок трубки переменного сечения с постепенным сужением, переходящим в расширение (рис. 7.20). Поток, попадая в узкое сечение, достигает минимальной скорости. С переходом в расширяющуюся часть трубки скорость растет, достигая сверхзвуковых значений. Такой характер изменения скорости газа при движении через сопло Лаваля можно обосновать, анализируя уравнение неразрывности сжимаемого газа и уравнение Эйлера для одномерного стационарного течения идеального газа.
Уравнение неразрывности в трубке переменного сечения можно записать так:
Уравнение Эйлера (для одномерного движения) имеет вид
Дифференцируя (7.45) по координате , имеем
Деля все члены (7.47) на , получаем
Считая течение адиабатическим и баротропным, из уравнения состояния находим
Тогда (7.48) можно переписать в виде
Подставляя сюда из уравнения Эйлера (7.46), получим
Уравнение (7.49) получено А. Гюгонио (1851 – 1887) и носит его имя. На основе (7.49) можно получить следующее заключение о характере изменения скорости в суживающихся и расширяющихся каналах.
При , изменение скорости и сечения имеют разные знаки. Если сечение уменьшается, скорость увеличивается. Когда сечение увеличивается, скорость уменьшается. Такая картина хорошо известна и подтверждается в дозвуковых потоках.
При , скорость и сечение изменяются с одинаковым знаком. Если площадь сечения увеличивается, то скорость потока увеличивается. Когда сечение уменьшается, то скорость также уменьшается.
Такая ситуация при числах Маха, больших единицы, когда течение сверхзвуковое, представляется на первый взгляд парадоксальным. Однако такое несоответствие с реальностью устраняется благодаря тому, что при расширении газа его плотность уменьшается настолько заметно, что произведение плотности на площадь сечения, несмотря на рост площади, все же уменьшается, что и приводит к росту скорости с увеличением площади сечения. Следовательно, сверхзвуковой поток расширяется противоположно дозвуковому. Чтобы увеличить его скорость, трубку следует расширить.
При числах Маха, равных единице, скорость потока, равную скорости звука, можно получить только в минимальном сечении трубки. В максимальном сечении значение числа Маха, равное единице, не достигается, поскольку при расширении сечения скорость в дозвуковом потоке падает, а в сверхзвуковом – растет. Поэтому скорость течения, равную скорости звука, в наибольшем сечении получить невозможно. Таким образом, для получения в сопле скоростей течения газа, превышающих сверхзвуковые значения, сопло следует сначала сузить для достижения звуковой скорости, а затем расширить для дальнейшего увеличения скорости выходящего из него газа.
Результаты исследований законов сверхзвуковых течений газа в трубах переменного сечения оказали существенное влияние на развитие ракетной техники и космонавтики, а также лежат в основе конструкции аэродинамических труб, используемых для испытания сверхзвуковых летательных аппаратов.
Сопло Лаваля как сверхъединичное устройство.
Принято считать, что сопло Лаваля – это техническое устройство, предназначенное исключительно для разгона газовых потоков до сверхзвуковых скоростей.
В русской Википедии можно прочитать аналогичное - Сопло Лаваля — газовый канал особого профиля, разгоняющий проходящий по нему газовый поток до сверхзвуковых скоростей. Широко используется на некоторых типах паровых турбин и является важной частью современных ракетных двигателей и сверхзвуковых реактивных авиационных двигателей. Сопло представляет собой канал, суженный в середине. В простейшем случае такое сопло может состоять из пары усечённых конусов, сопряжённых узкими концами. Эффективные сопла современных ракетных двигателей профилируются на основании газодинамических расчётов. Сопло было предложено в 1890 г. шведским изобретателем Густафом де Лавалем для паровых турбин, с биографией которого можно познакомиться здесь - Лев Гумилевский. Густав Лаваль .
Возьмем рисунок из статьи Википедии. (Рис.1.), на котором схематично показано сечение сопла, а также динамика давления, температуры и скорости газового потока вдоль оси сопла.
Рис.1 Иллюстрация работы сопла Лаваля. По мере движения газа по соплу, его абсолютная температура Т и давление Р снижаются, а скорость V возрастает. М — число Маха.
Суживающая часть сопла называется конфузором, а расширяющая – диффузором. Хочу обратить внимание на соотношение длин конфузора и диффузора. Диффузор по длине больше конфузора. И хотя на этот факт в разных источниках никто не обращает внимание, думаю, что это важный параметр, значение которого необходимо соблюдать. Причем, если проектировать сопло Лаваля для газового и парового потока, то, действительно, длина конфузора должна быть меньше длины диффузора.
Не знаю, как объясняют этот факт ученые люди, но как русский дилетант могу предположить, что это связано с некими газовыми законами. Если сравнивать сопло Лаваля и самый обыкновенный ДВС (двигатель внутреннего сгорания), то можно заметить, что между ними есть некая аналогия – чередование фаз сжатия и разряжения, что в итоге позволяет выделиться внутренней энергии газа (топлива). В ДВС имеется 4 фазы – две изотермические и две адиабатические. В сопле Лаваля, похоже, есть только две фазы – адиабатическое сжатие и изотермическое расширение.
Сжатие осуществляется в конфузоре. И для адиабатического процесса он должен быть коротким. Изотермическое расширение происходит в диффузоре, поэтому для приближения процесса к изотермическому диффузор должен быть длинным, гораздо длиннее конфузора.
Говорить об идентичности сжатия и разряжения газа вдоль центральной оси сопла Лаваля, конечно, надо с некой долей условности, так как быстротечность процессов в нём не позволяет осуществляться процессу теплообмена между струёй газа и окружающей средой. Но кто говорит об окружающей среде? Ведь надо же в первую очередь объяснить, откуда топливо при своём сгорании черпает ту энергию, которая позволяет забрасывать спутники и космические корабли на орбиту Земли и даже дальше? Умные люди утверждают, что это так называемая внутренняя энергия топлива, но сам механизм этого процесса мудро замалчивают, ссылаясь на некие законы природы, открытые экспериментальным путём.
Мне, как дилетанту, остается предположить, что внутренняя энергия топлива – это ответная реакция эфирной и газовой среды на движущийся вдоль сопла Лаваля поток газа. Вначале эту совместную среду подвергают адиабатическому сжатию, потом – изотермическому расширению. И в ответ эфиро-атомная смесь отвечает выбросом инфракрасного излучения и разного рода ударными волнами. И этот ответ в большой степени зависит от состава газа. Разные газы дают разные ответные реакции. Но при любом газе важно учитывать участие в этом процессе эфирной среды.
Сопло Лаваля можно даже рассматривать в качестве простого варианта теплового насоса.
Соединив два сопла Лаваля, Шестеренко получил свой насадок. Здесь можно познакомиться с одним его патентом. А здесь с другим патентом. При желании любой пользователь может найти еще патенты Шестеренко на насадки и супернасадки разной конструкции. Думаю, что в последние годы никто в открытую не заявляет, что он использует насадки Шестеренко в тех или иных производственных процессах. Но, похоже, эти конструкции уже активно работают по всему миру, в том числе и в России.
Сопло Лаваля некоторые изобретатели пытались использовать в теплогенераторах в качестве кавитатора. Как известно, вода при высоких скоростях начинает парить прямо в потоке, образуя множество мелких пузырьков пара, которые схлопываясь, порождают массу интересных феноменов, одним из которых является нагрев воды. Правда, при использовании классических сопел Лаваля, которые хорошо работают в газовых потоках, в водном потоке кавитация приводила к слабому сверхъединичному эффекту – 120-200%. Это, конечно, требовало пересмотра некоторых положений физики, но с другой стороны, такой КУМ (коэффициент усиления мощности) не позволял надеяться на создании мощных энергогенераторов и всегда таил в себе угрозу, что найдется желающий охаять такой скромный результат, списав всё это на невежество первооткрывателей и несовершенство измерительной методики или техники. Именно по такому сценарию подвергались критике первые опыты по холодному ядерному синтезу. Такая же реакция была на создателей первых теплогенераторов, например, Потапова. Поэтому для водных потоков требовалась совсем другая форма сопел Лаваля. И такие попытки были проведены.
Если использовать сопла Лаваля для жидкой среды, способной к парообразованию, например вода, то в таком сопле конфузор может быть уже длиннее диффузора. Именно на этом настаивает автор изобретения Сверхзвуковое сопло для вскипающей жидкости (патент РФ № 2420674) . Вот как характеризует свое изобретение автор Фисенко Владимир Владимирович:
Изобретение относится к струйной технике и используется в устройствах для разгона различных сред с формированием однородного двухфазного потока среды. Сверхзвуковое сопло для вскипающей жидкости содержит входной сужающийся и выходной расширяющийся по ходу среды участки, между которыми расположено минимальное сечение сопла, при этом образующая начальной части расширяющегося участка сопла имеет вогнутую по отношению к оси сопла форму кривой, плавно переходящей в выпуклую по отношению к оси сопла форму в сечении сопла, в котором скорость потока равна локальной скорости звука. Технический результат - снижение гидравлических потерь в процессе преобразования потока жидкости в газожидкостной поток и повышение эффективности преобразования в сопле тепловой энергии в механическую работу. 1 ил.
Ил.1.
Сопло Лаваля для легкокипящей жидкости, например воды, должно учитывать такой факт, как увеличение объема массы в случае формирования в жидкости двух фаз – жидкости и пара. Ибо пар занимает при давлении в 1 атмосферу объем в сотни раз больше. Для воды этот показатель равен примерно 600-700. Поэтому для увеличения объема потока в два раза требуется, чтобы в пар превратилась незначительная часть жидкости, буквально 1-3%. При этом имеет место рост давления, возрастает силовое воздействие смеси. И этот результат достается даром, как проявление неких законов Природы – законов фазового перехода, роль Эфира в которых еще просто не изучена.
Именно по этой причине у меня и появилась уверенность в том, что сопло Лаваля – это сверхъединичное устройство, которое позволяет использовать не только теплотворную способность топлива, как это имеет место в ДВС, Дизеле или двигателе Стирлинга, но также и ответную реакцию среды, проявлением которой является не только дополнительное инфракрасное излучение и ударные волны, но и масса других интересных эффектов.
В последнее время ряд ученых заинтересовались связью между темпами роста ВВП (валового внутреннего дохода) с темпами роста энергопотребления. И вот что обнаружилось для России. Если в годы СССР темпы роста энергопотребления были примерно равны темпам роста ВВП, то для современной России это уже не соблюдается. Темпы роста ВВП превышают темпы роста энергопотребления в три (. ) раза. Это заставляет меня предположить, что российские производители кроме использования финансовых механизмов втихаря начинают использовать альтернативные энергетические технологии, дающие в точке приложения исполнительного механизма используемых машин энергии больше, чем её подводится к исполняющим механизмам (. ) из энергосети, если измерять это по электросчетчику на границе "сеть - предприятие". Ну, типа трансформатора Тесла вместо обычного трансформатора. Если вначале некоторые умельцы, беря немного мощности из сети, радовались десятикратному увеличению мощности, идущей в нагрузку, за что получали по шее от энергораспределительной компании и государства, то современные умельцы довольствуются ростом мощности в 2-3 раза. Да и то, маскируют это разными промежуточными процессами. Что говорить о промышленности, если уже в продаже появились приспособления, позволяющие брать из сети в два раза больше, чем показывает электросчетчик. И причём всё законно.
Кто не понял, повторяю, что в России уже в течение 20 лет используются альтернативные методы энергогенерации, отличные от тех, что применяются в умирающей Европе – гелио-ветро-энергетика. Причем эти методы реализованы внутри, например, тех же газогенераторов. И сопла Лаваля, как сами по себе, так и в модификации Шестеренко, как нельзя кстати подходит для этих целей. Как и тепловые насосы, центробежные теплогенераторы, вихревые трубки и множество других прибамбасов, на которые мы в силу нашего невежества и безразличия просто не обращаем внимание. А между тем процесс пошёл…
1. Размеры сопла (конфузор рассчитать по формуле Витошинского, ).
2. Распределение по длине сопла диаметра сопла, давления, температуры и плотности газа, локальной скорости звука, приведенного расхода.
Режим истечения расчетный (давление на выходе равно 0,02 МПа).
Газ принять идеальным.
Толщиной пограничного слоя и потерями по длине пренебречь.
Проведем расчет первой суживающейся части сопла Лаваля - конфузора.
где - универсальная газовая постоянная, а μ - молярная масса ксенона.
Из уравнения Майера:
Пусть все параметры на входе в сопло имеют индекс 1, а на выходе из сопла –
индекс 2, а параметры торможения индекс 0.
Найдем температуру на входе в сопло, выразив ее через температуру торможения :
Далее определяем скорость звука на входе в сопло:
Находим число Маха для входного сечения:
Находим давление на входе в сопло:
Находим отношение давления на выходе из сопла к давлению на входе:
Получаем можем посчитать критическую скорость.
Зная параметры торможения можно найти неизвестные из критических и начальных параметров движения газа: а так же соответствующие габариты сопла:
Расчет критических параметров:
Так как в критическом сечении , то с другой стороны: , где а – скорость звука, Из данных формул получаем выражение для критической температуры:
Подобным образом получается формула для критического давления:
Плотность газа в критическом сечении находим как:
Из уравнения расхода можно найти площадь критического сечение:
Находим радиус критического сечения:
В критическом сечении число Маха ;
Определяем приведенный расход в критическом сечении: где
Определение параметров на входе:
Плотность газа во входном сечении находим из уравнения:
Площадь входного сечения находим по формуле:
Находим радиус входного сечения:
Определяем приведенный расход во входном сечении: где
Параметры входного и критического сечений представлены в №1:
По условиям расчета, длина конфузора равна:
Для последующих расчетов разобьем длину конфузора на 20 одинаковых участков, также разобьем число Маха по длине, тогда получив соответствующий масштаб для и , мы сможем найти значения всех необходимых неизвестных параметров в каждой точке по формулам:
Значения радиусов также найдем, поделив длину конфузора на 20 равных частей, затем подставив получившиеся значения в формулу по формуле Витошинского:
где - длина конфузора, - радиус критического сечения, - радиус входного сечения, - расстояние от входного сечения до любой точки на оси конфузора, - радиус в искомой точке;
Расчет выходных параметров:
Скорость на выходе вычислим по формуле:
Вычислим коэффициент скорости :
=> число Маха можно найти по формуле:
Выходные параметры рассчитываются формулам:
Параметры на выходе представлены в таблице №3:
Зная критический и выходной радиусы, и приняв, что диффузор конический (угол раскрытия 7°) можно найти его длину. Длина диффузора вычисляется по формуле:
Для расчета промежуточных значений параметров по длине диффузора, разобьем его длину и число Маха на 50 одинаковых частей:
Формулы для расчета промежуточных значений параметров:
Значение параметров по длине диффузора№4:
Рассматривая выходное сечение, и знвчения, посчитанные ранее по формулам, совпадают со значениями представленными в таблице (последняя строка На основании таблиц (таблица №2 и таблица №4) построены распределения:
давления по длине сопла -
температуры по длине сопла -
плотности по длине сопла -
локальной скорости звука по длине сопла -
приведенного расхода по длине сопла -
Список используемой литературы:
И.Л. Повх. Техническая гидромеханика. Ленинград, Машиностроение, 1976 г.
В.Н. Зубарев, А.Д. Козлов, В.М. Кузнецов и др.; Теплофизические
5. Федоренко В.А., Шошин А.И. Справочник по машиностроительному черчению. Ленинград, Машиностроение, 1977г.
Похожие страницы:
Мультифурма
Изобретение паровых турбин
. , применяемое до нашего времени, сопло Лаваля. Только в 1883 году шведу . 1889 году Лаваль значительно усовершенствовал свое изобретение, дополнив сопла коническими расширителями. . подключалась. Особенно большие выгоды турбина Лаваля давала при ее соединении с .
Теория и технология производства стали 35Г
. конвертер через фурму с выходными соплами Лаваля, преобразующими энергию давления газа в . истечения кислорода из сопла Лаваля от давления дутья перед соплом. 2) расход кислорода . увеличения в фурме числа и диаметр сопл Лаваля. 3) удельный расход кислорода, .
Основи термодинаміки. Курс лекцій
. Рис.4.5. Комбіноване сопло Лаваля. Таке комбіноване сопло називається соплом Лаваля. Якщо газ . р1, v1 витікає через сопло Лаваля в середовище з тиском р2 р2кp, . ільшує ентальпію потоку на виході з сопла: , (4.24) де теоретичний теплоперепад; 2 .
Организация перевозок и управление на транспорте (2)
. температура газа: - политропное сжатие , К; ; ЗАДАНИЕ 3 В сопле Лаваля, установленном в газовой турбине, происходит адиабатное . звука: , м/с. . 4. Учитывая, что в минимальном сечении сопла Лаваля устанавливается критическое соотношение давлений , удельный .
Читайте также: